Тепловой и гидравлический расчёт теплообменных аппаратов

Российский государственный университет нефти и газа им. И.М.Губкина

Кафедра термодинамики и тепловых двигателей

Курсовая работа: «Тепловой и гидравлический расчёт теплообменных аппаратов»

Выполнил: Мостовой Е.Н.

РН-05-1

Проверил: Шотиди К.Х

Москва 2007

I. Введение. Классификация теплообменных аппаратов.

Теплообменный аппарат (ТА) – устройство, в котором осуществляется теплообмен между двумя или несколькими теплоносителями либо между теплоносителем и поверхностью твёрдого тела. Процесс передачи теплоты от одного теплоносителя к другому — один из наиболее важных и часто используемых в технике процессов, например получение пара. Широкое использование теплообменного оборудования в нефтяной и газовой промышленности обязывает специалистов уметь их рассчитывать, обобщать опыт их эксплуатации, анализировать рабочий процесс и намечать пути повышения эффективности их работы.

При выборе стандартного ТА необходимо провести конструктивный и проверочный тепловые расчёты, а также гидравлический расчёт теплообменника. Целью конструктивного теплового расчёта является определение типа ТА и его конструкции. В результате проверочного теплового расчёта выясняется возможность использования стандартного теплообменника при заданных температурных режимах теплоносителей. Гидравлический расчёт ТА необходим для определения мощностей энергопривода насосов и компрессоров для перекачки теплоносителей через аппарат.

Типы ТА:

1.Рекуперативный (от лат. recuperator — получающий обратно, возвращающий), теплообменник, в котором теплообмен между теплоносителями осуществляется непрерывно через разделяющую их стенку.

2. Регенеративный (от лат. regenero — вновь произвожу), теплообменник, в котором передача теплоты осуществляется поочередным соприкосновением горячего и холодного теплоносителей с одними и теми же поверхностями аппарата.

3. Смесительный

Кожухотрубные теплообменники относятся к поверхностным ТА рекуперативного типа. Различают следущие типы кожухотрубных ТА:

1. С неподвижными трубными решётками.

2. С неподвижными трубными решётками и с линзовым компенсатором на кожухе.

3. С плавающей головкой.

4. С U – образными трубами.

В зависимости от расположения теплообменных труб различают ТА горизонтального и вертикального типа. От числа перегородок в распределительной камере и входной крышке – на одноходовые, двухходовые и многоходовые в трубном пространстве. От числа продольных перегородок, установленных в межтрубном пространстве, – на одно- и многоходовые в межтрубном пространстве.

4 стр., 1642 слов

Сложный теплообмен и типы теплообменных аппаратов

... - t2 ), теплоперенос теплопередача теплообменный где Ф- тепловой поток, Вт, k - средний коэффициент теплопередачи, Вт/(м2град), F - поверхность теплообмена в аппарате, м2, t1 и t2 - соответственно температуры горячего и холодного теплоносителей. Для нахождения ...

ТА с плавающей головкой используются при температурах теплообменивающихся сред от -30 ˚С до +450 ˚С, давление в трубном пространстве может достигать 8 МПа. С неподвижными трубными решётками и с температурным коэффициентом на кожухе используются при температурах от -70 ˚С до +350 ˚С, давление в межтрубном пространстве может достигать 4 МПа.

II. Конструктивный тепловой расчёт.

1) Исходные данные.

Теплоноситель

Массовый расход G, кг/с

Температура на входе в ТА t’, °C

Температура на выходе из ТА t”, °C

Горячий: вода

23

198

105

Холодный: мазут

27

118

Определение теплофизических свойств горячего и холодного теплоносителей (с pm , λ, ν, ρ, Pr).

Определим среднюю арифметическую температуру теплоносителей.

°C

°C

Теплоноси-тель

Удельная массовая теплоёмкость c pm , кДж/(кг∙К)

Коэффициент теплопровод-ности λ,

Вт/(м∙К)

Кинематический коэффициент вязкости ν, 10-6 м2

Плотность ρ, кг/м 3

Число Прандтля Pr

Вода

(t=151,5 °C)

4,32

0,684

0,204

917

1,18

Мазут

(t=72,5 °C)

2,02

0,126

45

905

700

Определим мощность теплообменного аппарата.

η – коэффициент, учитывающий тепловые потери в окружающую среду (от 0,95 до 0,98).

Примем η=0,97.

Вт

Расчитаем массовый расход мазута.

Q 2 =η∙Q1

Вт

кг/с

Определим среднюю разность температур между теплоносителями θ m .

Для противоточной схемы движения теплоносителей средняя разность температур между теплоносителями θ m рассчитывается по уравнению Грасгофа:

где °C

°C

°C

Определим оптимальный диапазон площадей проходных сечений (f 1 , f2 ) и минимального индекса противоточности Pmin ТА.

Выберем скорости теплоносителей:

вода – ω 1 =3 м/с;

мазут – ω 2 =0,2 м/с.

м 2

м 2

Выбираем противоток P=1.

Определим водяной эквивалент kF и площадь поверхности F теплообмена ТА.

Вт/К

Коэффициент теплопередачи от горячего к холодному теплоносителю определяется по соотношению:

  • где , – коэффициенты теплоотдачи в трубном и межтрубном пространстве;
  • и – термические сопротивления загрязнений на внутренней и наружной поверхности теплообменных труб;
  • толщина стенки теплообменных труб кожухотрубных ТА (от 1,5 до 3 мм).

    Примем м.

  • коэффициент теплопроводности стенки теплообменных труб.

α тр =1500 Вт/(м2 К); αмтр =500 Вт/(м2 К); м2 К/Вт; м2 К/Вт;

м 2 К/Вт.

Вт/(м 2 К)

В итоге площадь поверхности теплообмена ТА:

м 2

2) Предварительный выбор ТА по каталогу.

а) Выбираем теплообменник с плавающей головкой.

б) По значениям вязкости теплоносителей и термических загрязнений направляем воду в трубное, а мазут в межтрубное пространство.

в) По диапазону площадей проходных сечений трубного и межтрубного пространства, а также по величине расчётной площади поверхности теплообмена, предварительно выбираем следущий ТА.

Характеристики ТА:

Диаметр кожуха, мм

Наруж. диам. труб d н , мм

Число ходов по трубам n x

Площадь проходного сечения f·10 -2 , м2

Площ. пов. теплооб F, м 2

Наруж.

Внут.

Одного хода по тр. f тр

В вырезе перегородки f в.п.

Между перегородками f м.п.

Длина тр. l=6000 мм.

1400

20

4

8,4

17,9

30

693

3) Рассчитаем коэффициенты теплоотдачи от горячего теплоносителя к стенке α 1 и от стенки к холодному теплоносителю α2 .

Коэффициент теплоотдачи в трубном

Re, Pr, Gr – числа подобия теплоносителя, движущегося в теплообменных трубах ТА, при средней арифметической температуре потока; Pr cчисло Прандтля теплоносителя, движущегося в теплообменных трубах ТА, при средней температуре стенки тубы; λтр – коэффициент теплопроводности теплоносителя, движущегося в теплообменных трубах ТА.

Средняя скорость теплоносителя в трубном пространстве выбранного стандартного ТА:

м/с

При Re=23411 → С=0,021; j=0,8; y=0,43; i=0.

При θ m =79 ˚C → Prc =2,21 (для воды)

В итоге α тр =2579 Вт/м2 К

Коэффициент теплоотдачи в межтрубном

Nu, Re, Pr –числа подобия для теплоносителя, движущегося в межтрубном пространстве ТА, при средней арифметической температуре потока.

Средняя скорость теплоносителя в межтрубном пространстве выбранного стандартного ТА:

м/с

Выберем расположение труб в пучке виде квадрата.

При Re=102 → C 1 =0,71; C=0,658; m=0,5; n=0,36.

z n =42 → Cz =1.

При θ m =79 ˚C → Prc =450 (для мазута)

В итоге Nu=55,72, а

α мтр =351 Вт/м2 К

4) Определим коэффициент теплопередачи, водяной эквивалент и площадь поверхности теплообмена ТА.

k=154,36 Вт/м 2 К

м 2

Оставляем тот же аппарат.

III. Проверочный тепловой расчёт.

1) Определяем фактическую тепловую мощность выбранного ТА Q.

Воспользуемся формулой Н.И.Белоконя:

В итоге Вт

2) Рассчитаем действительные конечные температуры теплоносителей (,).

˚С

˚С

Погрешности найденных температур:

Погрешность тепловой мощности:

IV. Гидравлический расчёт.

1) Рассчитаем падения давления горячего и холодного теплоносителей в ТА.

Падение давления в трубном пространстве.

ΔP п.тр – падение давления, обусловленное потерями на трение; ΔPм.с. – падение давления, обусловленное местными сопротивлениями; ΔPнив – падение давления, обусловленное изменение центра тяжести потока; ΔPуск – падение давления, обусловленное ускорением потока теплоносителя.

Re>2300 → Вт/м 2 К

Па

ζ вх = ζвых =1 – коэффициенты местных сопротивлений на входе и выходе из трубного пространства; ζn =2,5 – коэффициент местных сопротивлений в промежуточной камере при переходе потока из одной секции трубного пространства в другое (поворот потока на 180˚).

Па

При использовании горизонтального ТА ΔP нив =0.

Па

ΔP тр =1532+306+1920=3758 Па

Падение давления в межтрубном пространстве.

ΔP п – падение давления при поперечном омывании пучка труб между перегородками; ΔPв.п – падение давления в окнах сегментных перегородок; ΔPв.к – падение давления во входной и выходной секциях межтрубного пространства.

ΔP по – падение давления при обтекании идеального пучка труб поперечным потоком.

При Re=102 → b 1 =3,5; b2 =-0,476; b3 =6,59; b4 =0,52;

Шаг труб в трубном пучке t=26·10 -3 м. Число рядов труб, омываемых поперечным потоком zn =40. Число сегментных перегородок Nпер =8.

В итоге Па

Поправочный коэффициент x 1 – учитывает влияние на падение давления теплоносителя межтрубном пространстве потоков, проходящих в зазорах между трубами, отверстиями в перегородках, между кожухом и сегментными перегородками.

r 1 =0,144; r2 =0,166 – определяющие параметры конструкции.

Поправочный коэффициент x 2 – учитывает байпасные потоки.

r 3 =0,128; r4 =0.

В итоге ΔP п =536 Па

  • число рядов труб, пересекаемых перегородкой.

l =0,6 м – шаг перегородок.

м

В итоге Па

ζ вх =1,5; ζвых =1 – коэффициенты местных сопротивлений на входе и выходе из межтрубного пространства.

В итоге Па

Для межтрубного пространства горизонтального ТА ΔP уск и ΔPнив не берут в расчёт.

ΔP мтр =7214+536+2026+101=9877 Па

2) Определить мощности привода насосов.

Вт

Вт

Эффективные мощности привода насосов:

Вт

η ов =0,8 – относительный внутренний кпд перекачивающих устройств.

η м =0,95 – механический кпд перекачивающих

Вт

Коэффициент эффективности ТА:

V. Графическая часть.

Схема ТА:

Схема движения теплоносителей и положение перегородок в распределительной камере и задней крышке ТА:

Число ходов по трубам

Распределительная камера

Задняя крышка

4