Ректификационная колонна (Тарельчатая)

Курсовая работа

Ректификация (от лат. rectus — прямой и facio — делаю) — это процесс разделения бинарных или многокомпонентных смесей за счет противоточного массо- и теплообмена между паром и жидкостью. Ректификацию можно проводить периодически или непрерывно. Ректификацию проводят в башенных колонных аппаратах, снабженных контактными устройствами (тарелками или насадкой) ректификационных колоннах.

Ректификация – это диффузионный процесс разделения смеси на отдельные компоненты фракции путем многократного взаимодействия жидкости и пара, процесс является сложным процессом дистилляции. Движущей силой является разность концентрации, температур и различная летучесть. Ректификацией может быть достигнута любая заданная степень разделения жидких смесей.

Рисунок 1. Схема установки для проведения периодической ректификации:

1 – куб; 2 – колонна; 3 – дефлегматор; 4 – делитель потоков; 5 – холодильник; 6 – сборники.

В ректификационных установках используют главным образом аппараты двух типов: колонны со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые) и непрерывным контактом (пленочные и насадочные).

Тарельчатые, насадочные, а так же некоторые пленочные колонны по конструкции внутренних устройств (тарелок, насадочных тел) аналогичны абсорбционным колоннам.

Большой интерес представляют собой многоколонные ректификационные аппараты. В них можно проводить разделение с минимальным расходом теплоты, используя возможности испарения и конденсации при различных давлениях.

Рисунок 2. Схема установки для проведения непрерывной ректификации:

1 – ректификационная колонна (а – укрепляющая часть, б – исчерпывающая часть); 2 – кипятильник; 3 – дефлегматор; 4 – делитель флегмы; 5 – подогреватель исходной смеси; 6 – холодильник дистиллята (или холодильник–конденсатор); 7 – холодильник остатка (или нижнего продукта); 8,9 – сборники; 10 – насосы.

Все разнообразия аппаратов для осуществления процессов ректификации и дистилляции сводится главным образом к разнообразию контактных устройств: насадок и тарелок. В соответствии с действующими отраслевыми стандартами (ОСТ. 26-01-125-81 и ОСТ. 26-01-1448-83 и другие) для ректификационных колонн в нефтехимической и химической промышленностях рекомендуется семь типов контактных тарелок: ситчатая, ситчато-клапанная, клапанная, жалюзийно-клапанная, колпачковая, ситчатая многословная, решетчатая. Насадочные контактные устройства выполняют те же функции, что и тарельчатые устройства – увеличивают поверхность контакта между паром и жидкостью, однако имеют иное конструктивное оформление. Насадки применяются нескольких видов: кольца Рашига, кольца Паля и седла Берля. В колонном аппарате выполнено ложное днище, на котором помещены насадочные тела. Жидкость поступает из устройства, обеспечивающего ее равномерное распределение по всему сечению колонны. Стекающая жидкость смачивает насадочные тела, на поверхности которых поднимающийся пар соприкасается с жидкостью.

11 стр., 5251 слов

Холодильники и холодильное оборудование: устройство и эксплуатация

... холодильники так же, как и производственные, оснащены мощными холодильными установками. Они являются первым звеном непрерывной холодильной цепи. Распределительные холодильники. Холодильники предназначены для равномерного снабжения населения продуктами питания в течение всего года. Их ...

Чтобы насадка работала эффективно, она должна удовлетворять основным требованиям: обладать большой поверхностью в единице объема , хорошо смачивать поверхность, иметь малое гидравлическое сопротивление, быть стойкой к воздействию агрессивных сред, обладать достаточной механической прочностью и низкой себестоимостью.

1 Физико-химические основы процесса

Реальные жидкие смеси в той или иной степени отклоняются от идеальных. Смеси химически сходных веществ ведут себя как идеальные (бензол-толуол).

Отклонение от закон Рауля показывают свойства идеальных примесей.

1 Для идеальных примесей;

2 С отрицательным отклонением от закона Рауля;

3 С положительным отклонением от закона Рауля;

4 С минимумом полного давления;

5 С максимум полного давления.

Первый закон Коновалова: Линия с минимум полного давления соответствует обогащению пара высококипящим компонентом.

Второй закон Коновалова: Максимуму кривой общего давления пара соответствует минимум температуры кипения и наоборот.

Азеотропные смеси — нераздельно кипящие смеси, обладающие следующими свойствами:

1 Азеотропные смеси имеют минимальную и максимальную температуру кипения и по сравнению со смесями этих компонентов другого состава;

2 Испарение азеотропной смеси, как и чистых веществ, происходит при постоянной температуре;

3 Азеотропная смесь испаряется без изменения состава. Азеотропные смеси не являются химическими соединениями, так как в этом случае отсутствуют закон постоянства состава вещества (состав азеотропной смеси зависит от давления).

Пары смеси, содержащие менее 0,448 мольных долей низкокипящего компонента, называются доазеотропными смесями и обогащены низкокипящим компонентом. Пары смеси, содержащие более 0,448 мольных с низкокипящего компонента, называются заазеотропными смесями и обогащены высококипящим компонентом.

При перегонке доазеотропных смесей в остатке остаётся высококипящий компонент. При перегонке заазеотропных смесей в остатке остаётся низкокипящий компонент. Смеси частично растворимых жидкостей. Особенностью этих жидкостей является то, что в зависимости от содержания компонентов жидкость может быть однородной или состоять из двух несмешивающихся слоев. Сущность процесса ректификации можно рассмотреть на примере разделения двухкомпонентной смеси. При ректификации исходная делится на две части: часть, обогащенную легкокипящим компонентом,- дистиллят и часть, обедненную легколетучим компонентом,- остаток. Обычно ректификационный аппарат состоит из двух частей или ступеней — верхней и нижней, каждая из которых представляет собой любым способом организованно поверхность контакта фаз между паром и жидкостью. В нижней ступени исходная, подвергаемая разделению смеси, взаимодействуют с паром, начальный состав которого, соответствующего составу исходной смеси, взаимодействует с жидкостью, начальный состав которой равен составу дистиллята; вследствие этого пар обогащается легколетучим компонентом до требуемого предела, а менее летучий компонент извлекается из паровой фазы. Пар для питания ректификационного аппарата получается многократным испарением жидкости, имеющий тот же состав, что и остаток, жидкость — многократной конденсацией пара, имеющего состава, одинаковый с составом дистиллята. Рассматривая взаимодействие пара и жидкости в ректификационном аппарате, можно сделать следующие допущения: а) Мольные теплоты испарения компонентов одинаковы, поэтому каждый килограмм- моль пара при конденсации испаряется соответственно килограмм-моль жидкости и, следовательно, мольный поток пара, движущегося в аппарате снизу вверх, одинаков при сечении аппарата; б) При конденсации пара в конденсирующем устройстве агрегата не происходит изменения состава пара, и, следовательно, состав пара, уходящего из ректификационного аппарата, равен составу дистиллята; в) При испарении жидкости в нижней части агрегата испарителя не происходит изменение его состава и, следовательно, состав пара, образующегося в испарителе, равен составу остатка. Количество дистиллята, полученного в конденсаторе, равно количеству пара, направляющемуся в это устройство. Полученный в конденсаторе дистиллят делится на две части- одна часть направляется в колонну (флегма), другая является отбираемым продуктом (дистиллят).

Пусть для получения L кмоль дистиллята необходимы испарения Д кмоль жидкости и возврат в аппарат путем конденсации для взаимодействия с паровым потоком R кмоль.

Последнюю величину назовем флегмовым числом; она представляет собой отношение количества возвращенного в колонну дистиллята (флегмы) к количеству обратного дистиллята в виде продукта.

Количества пара, полученного в нижней части ректификационного аппарата, проходящего по колонне и переходящего в конденсатор, называемый дефлегматором, равно:

или

Полученное равенство доказывает, что разделение смеси при ректификации возможно в результате взаимодействия потоков пара и жидкостей в ректификационном аппарате при кратности испарения (R+1) и кратности конденсации R.

Материальный баланс ректификации по летучему компоненту может быть

выражен общим для всех массообменных процессов равенством:

Пусть количество взаимодействующих паров G моль, а жидкости, L моль. Тогда, согласно принятым обозначениям,

G = R + 1

  • G р , L = Gр R – для верхней части ректификационного аппарата

L = R + F

  • G Р – для нижней части аппарата

Уравнения материального баланса запишутся в виде:

(R + 1)

  • d y = R
  • (-dx); (R + 1)
  • dy = (R + F)
  • (-dx)

Для произвольного сечения верхней части аппарата получим:

R + 1

  • у p – у = R + 1
  • ур – у – R
  • (xp – х), или

Для произвольного сечения нижней части аппарата, где рабочие конденсации х и у, и низа, где конденсации жидкости и пара х(t) и y(t) найдем:

R + 1

  • у – у t = R + 1
  • у – уt = F + R (х – х),

или

Эти уравнения являются уравнениями линий рабочих конденсаций для верхней и нижней части ректификационного аппарата.

R + 1

  • x p – yf = R
  • xp – yf

Откуда

2 Физические свойства веществ, участвующих в процессе

Исходные данные к расчету

Рассчитать ректификационную установку непрерывного действия для разделения F (кг/с) бинарной смеси с содержанием легколетучего компонента x f (% мольных), содержание низкокипящего компонента в дистилляте xp (% мольных),в кубовом остатке xw (% мольных).

Продолжительность операции τ часов, давление в аппарате атмосферное, температурами охлаждающей воды в дефлегматоре и греющего пара обосновано задаться.

Выпишем необходимые справочные данные для веществ, учавствующих в процессе:

Таблица 2.1 – Задание по курсовому проекту

№ варианта

Аппарат, тип

F, кг/ч

Смесь

x f , %

x p , %

x w , %

26

Колонна, тарельчатая

9600

Сероуглерод

-ацетон

38

90

54

Таблица 2.2 – Физические свойства веществ, участвующих в процессе

Вещества

T кип

°С

r исп

Дж/кг

ρ жид

кг/м 2

С р

ρ п

кг/м 3

µ п

Па

  • с

сероуглерод

46

11.6

  • 10 -5

1263

0.996

  • 10 -5

2.93

11.7

  • 10 6

ацетон

56.5

5,16

  • 10 -5

792

2,3

  • 10 -5

2,2

8,6

  • 10 6

3 Технологический расчет

Таблица 3.1 – равновесные составы жидкости (x) и пара (y) в мольных % и температуры кипения (t) в °С двойных смесей при 760 мм рт. ст.

x

0

5

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

y

0

19

29

46

53,3

57,5

60,5

61

68

72,2

78

100

t

56,2

51,2

48,3

43,5

41,3

40,3

39,6

39,3

39,3

39,6

40,9

46,3

По данным о равновесных составах двойных смесей составим графики

t – х – у диаграмму и х – у диаграмму, находим:

t f = 40.2 yf = 55

t w = 52 yw = 14

t p = 40.9 yp = 82

R min – минимальное флегмовое значение, соответствует режиму работы колонны, когда весь получаемый конденсат идет на орошение колонны.