Курсовая Вентиляция

Курсовая работа

Промышленные здания имеют системы вентиляции со своими специфическими особенностями устройства и размещения.

Способы вентиляции и число вентиляционных установок на предприятиях зависят от характера технологического процесса, мощности предприятия, а также от его экономической значимости.

В промышленных предприятиях возможно размещение вентиляционного оборудования в производственных помещениях или снаружи здания – на стенах или кровле, но в любом случае должны быть обеспечены удобное обслуживание вентиляционного оборудования и защита его от возможной конденсации влаги. При проектировании систем вентиляции следует стремиться к наименьшей длине воздуховодов, определяемой их радиусом действия. Вытяжные вентиляционные установки, удаляющие взрывоопасные и огнеопасные смеси должны иметь взрывобезопасное исполнение.

Важное значение при обеспечении расчётных параметров внутреннего воздуха в промышленных предприятиях приобретает правильная организация системы местной вытяжной вентиляции. Для борьбы с выделяющимися в воздух производственных помещений парами и газами вредных веществ и пылью наиболее эффективно применение локализующей вытяжной вентиляции, то есть удаление вредных веществ от мест их образования. Удаление загрязнённого воздуха от места его сосредоточения легко осуществить при устройстве укрытий у агрегатов, являющихся источниками вредных выделений. Устройство местной вытяжной вентиляции рекомендуется как один из наиболее экономичных и эффективных методов борьбы с вредными выделениями. Местный отсос представляет собой устройство для локализации вредных выделений у места их образования и удаление загрязнённого воздуха за пределы помещения с концентрациями более высокими, чем при общеобменной вентиляции.

В качестве объекта для проектирования предложено здание блока вспомогательных цехов в г. Чита (кузнечное отделение, термическое отделение, слесарно-механическое отделение).

Система отопления совмещена с приточной вентиляцией.

1. Исходные данные

1.1 Параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года.

В переходный период параметры принимаем: температура 8 0 С и энтальпия I=22,5 кДж/кг.

Все данные сводим в табл.

Расчетные параметры наружного воздуха

Таблица 1

35 стр., 17393 слов

Вентиляция сварочного цеха

... в помещениях систем вентиляции является свежий воздух, который должен поступать в помещения. Организация механической вентиляции в сварочном цехе необходима в силу большого количества вредных выделений тепла и ... района строительства Расчетные параметры наружного воздуха принимаются согласно СНиП 23 - 01 - 99 [1] Таблица 1- Параметры наружного воздуха. Период года Параметры А Параметры Б t,єС I, ...

Расчетный период

Параметры А

Параметры Б

Р бар

t

I

υ

t

I

υ

холодный

-38

-38,1

1

930

переходный

8

22,5

1

930

тёплый

24

49,4

1

930

1.2 Параметры внутреннего воздуха

Расчетные параметры воздуха рабочей зоны кузнечное отделение, категория работ: тяжелые 3

Расчётный

период

t

φ,

%

ω

м/с

холодный

18

60

0.3

переходный

18

60

0.3

тёплый

26

60

0.5

Расчетные параметры воздуха рабочей зоны термическое отделение, категория работ: тяжелые 3

Расчётныйе

период

t

φ,

%

ω

м/с

холодный

17

60

0.3

переходный

17

60

0.3

тёплый

26

60

0.5

Расчетные параметры воздуха рабочей зоны слесарно-механическое отделение, категория работ: средней тяжести 2Б

Расчётный

период

t

φ,

%

ω

м/с

холодный

18

60

0.3

переходный

18

60

0.3

тёплый

26

60

0.4

Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха.

2. Тепловой баланс помещений

2.1 Расчёт теплопотерь помещений

2.1.1 основные и добавочные теплопотери

Расчёт теплопотерь производим по укрупнённым показателям.

, Вт

где — — коэффициент учета района строительства

  • объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру
  • разность температуры внутренней и наружной
  • удельная тепловая характеристика гражданского здания

Кузнечное отделение:

Холл. Раб. Вт

Холл. НРаб. Вт

Перех. Вт

Дополнительные теплопотери принимаем в количестве 30% от теплопотерь помещения.

Холл. Раб. Вт

Холл. НРаб. Вт

Перех. Вт

Термическое отделение:

Холл. Раб. Вт

Холл. НРаб. Вт

Перех. Вт

Дополнительные теплопотери

Холл. Раб. Вт

Холл. НРаб. Вт

Перех. Вт

Слесарно-механическое отделение:

Холл. Раб. Вт

Холл. НРаб. Вт

Перех. Вт

Дополнительные теплопотери

Холл. Раб. Вт

Холл. НРаб. Вт

Перех. Вт

2.1.2. Теплопотери на нагрев ввозимых материалов и автотранспорта

Кузнечное отделение:

  • Нагрев ввозимого материала:

где — -масса поступающего однородного материала,

  • удельная теплоемкость материала,
  • коэффициент учитывающий интенсивность поглощения теплоты

(определяем по графику);

  • температура внутреннего воздуха, 0 С
  • температура поступающего материала, 0 С

Холл. Раб. Вт

Перех. Вт

  • Нагрев автотранспорта:
  • q – расход теплоты на нагрев транспорта (принимается в зависимости от вида транспорта по [6, табл.2.34]), Вт;

В – коэффициент учитывающий интенсивность поглощения теплоты = 0,5

Т – время пребывания, (мин)=60

Вт

2.2 Расчёт теплопоступлений

2.2.1. Теплопоступления в теплый период от солнечной радиации:

Через остеклённые поверхности:

,Вт

Через покрытия:

, Вт

где Fост — площадь поверхности остекления и покрытия, м2 ;

q ост — тепловой поток, поступающий через I м поверхности остекления (табл. 3.4 [2]) и покрытия (табл. 3.5[2]), Вт/м2 ;

A ост — коэффициент, зависящий от вида остекления: для двойного остекления с раздельными переплетами он равен 1.45

K з — коэффициент затенения остекления: обычное загрязнение 0,8

Кузнечное отделение Вт

Вт

Термическое отделение Вт

Вт

Слесарно-механическое Вт

отделение Вт

2.2.2. Теплопоступления от электрооборудования:

К загр. – коэффициент загрузки электродвигателя;

К од. – коэффициент одновременности работы;

  • коэффициент полезного действия электродвигателя;

К Т – коэффициент перехода тепла в помещение;

К п – коэффициент, учитывающий неполноту загрузки электродвигателя.

Слесарно-механическое отделение Вт

Вт

Вт

Вт

Вт

2.2.3. Теплопоступления от освещения:

  • Освещенность

F-площадь пола

  • 0,45 доля тепла поступающего в помещение
  • 0,087 удельные тепловыделения

Кузнечное отделение Вт

Термическое отделение Вт

Слесарно-механическое отделение Вт

2.2.4. Прочие теплопоступления:

Теплопоступления от кузнечного горна

В- Расход топлива , кг/ч = 5

  • Теплота сгорания топлива кДж/кг =25140
  • коэфициент учитывающий долю теплоты =0,15

Вт

Теплопоступления от нагревательных печей

  • номинальная мощность, кВт
  • коэффициент учитывающий долю тепла, поступающего в помещение.

3. РАСЧЕТ МЕСТНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

3.1 Расчёт местных отсосов от оборудования.

Кузнечное отделение:

От кузнечного горна на 1 огонь:

Зонт

L=1800м 3 /час при расходе топлива 5 кг/час

L=1800*2=3600 м 3 /час на два горна.

Размеры зонта в плане:

  • А=1м; Б=2м.

Высота зонта h з =1.23м

По рис.4.5 (Волков) при Д тр =450мм высота трубы hтр =8м.

Термическое отделение:

От нагревательной печи

Зонт-козырек

Загрузочное отверстие печи размером h Х Ь == 600 Х 400 мм,

Температура в печи tп= 900 0 С

По графику (рис. 4.10) при tп = 900 0 С и yo=h/2=0.6/2=0,3 находим l=0,8 м.

L=Lуд*Fo =9900*0,6*0,4= 2400 м 3 /час

L=2400*2=4800 м 3 /час на две печи.

Слесарно-механическое отделение:

Объем воздуха, отсасываемого от кожухов заточных станков с

абразивными кругами

Loтc определяется по рис 4.35.

Loтc=505 м 3 /час при диаметре круга 300мм.

Loтc=505*3=1515 м 3 /час от 3-х станков.

3.2. Расчет местной приточной вентиляции

3.2.1. Расчет воздушно-тепловых завес

Главная задача воздушно-тепловых завес – защита помещений от воздействия потоков наружного холодного воздуха, поступающих в помещения через открытые двери, ворота, технологические проемы.

Завесы необходимо устанавливать:

  1. Для промышленных предприятий в зонах с расчетной температурой ниже -250 С и продолжительностью открывания ворот более 40 минут в смену, или количеством открывания ворот более 5 раз в смену.
  2. Для производственных зданий с мокрым режимом.
  3. Для общественных и промышленных зданий оборудованных системами кондиционирования воздуха.
  4. Для общественных зданий через входные двери, которых проходит 250 и более человек в час.

Для промышленных зданий обычно используют завесы шиберующего типа.

Общий расход воздуха для завесы шиберующего типа определяется по формуле:

  • где — отношение расхода воздуха завесы к расходу воздуха проходящего через проём при работе завесы, для боковых завес =0,6-0,8;
  • коэффициент расхода проёма при работе завесы;0,29
  • площадь открываемого проёма; м 2
  • разность давлений воздуха снаружи и внутри помещения на уровне проёма; Па
  • удельный вес смеси воздуха завесы и наружного воздуха при температуре равной нормируемой в районе ворот, кгс/м 3

Кузнечное отделение:

Общий расход воздуха для завесы:

h – высота нейтральной зоны,1,5 м

  • плотность воздуха соответственно при наружной и внутренней температуры, кг/м 3

Требуемая температура завесы:

  • отношение количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности калориферов завесы, определяется по рис.10,3 [4].

Тепловая мощность калориферов:

  • температура воздуха забираемого для завесы, 0 C

Ширина воздуховыпускной щели:

Скорость воздуха на выходе из щели:

Слесарно-механическое отделение:

Общий расход воздуха для завесы:

h – высота нейтральной зоны,1,5 м

  • плотность воздуха соответственно при наружной и внутренней температуры, кг/м 3

Требуемая температура завесы:

  • отношение количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности калориферов завесы, определяется по рис.10,3 [4].

Тепловая мощность калориферов:

  • температура воздуха забираемого для завесы, 0 C

Ширина воздуховыпускной щели:

Скорость воздуха на выходе из щели:

4 Расчёт воздухообменов по вредностям

4.1 Воздухообмены на ассимиляцию тепла и газа

Кузнечное отделение:

Расчётный воздухообмен равен количеству воздуха необходимого для ассимиляции теплоизбытков в теплый период:

кг/ч

Объемная подача вентиляционных систем

, м 3

  • температура уходящего воздуха
  • температура рабочей зоны
  • температура приточного воздуха

m-коэффициент теплораспределения

c-удельная теплоёмкость воздуха

Термическое отделение:

Расчётный воздухообмен равен большему из воздухообменов необходимых для ассимиляции теплоизбытков и газопоступлений в теплый период:

кг/ч

, м 3

Принимаю расчетным воздухообмен на ассимиляцию теплоизбытков.,

Слесарно-механическое отделение:

Расчётный воздухообмен равен большему из воздухообменов необходимых для ассимиляции теплоизбытков и газопоступлений в теплый период:

кг/ч

Объемная подача вентиляционных систем

, м 3

4.2. Расчет общеобменной вытяжки

Количество удаляемого воздуха из верхней части помещения равно разнице между общеобменным притоком и местной вытяжкой:

Кузнечное отделение:

м3

Термическое отделение:

м3

Слесарно-механическое отделение:

м3

4.3. Расчет местной вытяжки

Кузнечное отделение:

м3 /ч кг/ м3

Термическое отделение:

м 3

кг/ м3

Слесарно-механическое отделение:

м3 /ч кг/ м3

  • Количество удаляемого воздуха
  • объем воздуха, удаляемого местной вытяжкой
  • Плотность воздуха при внутренней температуре

4.4. Воздушно-тепловой баланс

ТАБЛИЦА 3.

5.Обоснование и выбор оборудования вентиляционных систем

5.1. Трассировка воздуховодов вентиляционных систем

Задачей расчета трассировки является определение параметров воздуха в рабочей зоне, подача в это помещение приточного воздуха с помощью воздухораспределительных устройств. Тип и число воздухораспределителей должны приниматься в зависимости от выбранной схемы организации воздухообмена и объемно планировочного решения помещения.

Расчет и подбор воздухораспределительных устройств

Для всех отделений выбираем подачу воздуха в верхнюю зону горизонтальными струями, не настилающимися на потолок.

Используем воздухораспределители серии НРВ.

Для кузнечного отделения:

;

;

  • максимальная скорость в

где -начальная скорость ;

  • скорость воздуха в помещении ;
  • K – коэффициент перехода от нормируемой скорости движения воздуха к максимальной скорости движения воздуха в струе, принимается в зависимости от категории работ по приложению 6 [1];
  • расстояние от места выхода струи до рабочей зоны,
  • коэффициент затухания
  • поправочный коэффициент на взаимодействие одинаковых струй;
  • поправочный коэффициент на стеснение струй ограждениями помещения;
  • площадь решетки ;

Расчет и подбор воздухораспределительных устройств

По заданному расходу воздуха L, м 3 /ч, находят площадь живого сечения F, м2 :

= =0,9 м 2

V ср – скорость движения воздуха, м/с;

Находят количество решёток:

=

Расчет и подбор приточных воздухораспределителей серии НРВ

Таблица 4.

Помещение

Расход воздуха через выпускной патрубок, м³/ч

Площадь выпускного патрубка, м 2

Скорость v, м/с

количество

Маркировка

воздухораспределителей

Кузнечное

отделение

6156

1

1,9

5

ВДУМ-5Д

Термическое

Отделение

3636

0,5

2

2

ВДУМ-5Д

Слесарно-механическое

Отделение

4688

0,3

3,9

3

НВР 2

5.2 Аэродинамический расчёт воздуховодов вентиляционных систем

Его проводят с целью определения размеров поперечного сечения участков сети. В системах с механическим побуждением движения воздуха потери давления определяют выбор вентилятора. В этом случае подбор размеров поперечного сечения воздуховодов проводят по допустимым скоростям движения воздуха.

Потери давления DР, Па, на участке воздуховода длиной l определяют по формуле:

DР=Rl+Z

где R – удельные потери давления на 1м воздуховода, Па определяются по номограмме

Z-потери давления в местных сопротивлениях, Па, определяем по формуле:

Z=Sx×Pg,

Где Pg – динамическое давление воздуха на участке, Па, определяем по номограмме.

Sx — сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Аэродинамический расчет состоит их 2 этапов:

1) расчета участков основного направления;

2) увязка ответвлений.

Последовательность расчета.

  1. Определяем нагрузки расчетных участков, характеризующихся постоянством расхода воздуха;
  2. Выбираем основное направление, для чего выявляем наиболее протяженную цепь участков;
  3. Нумеруем участки магистрали и ответвлений, начиная с участка, наиболее удаленного с наибольшим расходом.
  4. Размеры сечения воздуховода определяем по формуле

где L –расход воздуха на участке, м 3

J р — рекомендуемая скорость движения воздуха м/с, определяем по табл. 11.3 [3]

  1. Зная ориентировочную площадь сечения, определяем стандартный воздуховод и расчитываем фактическую скорость воздуха:
  1. Определяем R,Pg .
  2. Определяем коэффициенты местных сопротивлений.
  3. Общие потери давления в системе равны сумме потерь давления в воздуховодах по магистрали и в вентиляционном оборудовании:

DP=S(Rl+Z) маг +DPоб

  1. Методика расчета ответвлений аналогична.

10. Проводят увязку ответвлений и основной магистрали.

Результаты аэродинамического расчета воздуховодов сводим в таблицу

Аэродинамический расчет воздуховодов приточного воздуха П1

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, мм

f, м 2

1-2

2009,28

0,67

0,055813

315,00

0,078

7,16

2,4

1,077

0,29

1,73

8,92

10,66

2-3

4018,56

0,881

0,111627

450,00

0,159

7,02

1,4

1,077

1,6

1,33

47,29

48,62

3-4

6027,84

0,79

0,16744

500,00

0,196

8,53

1,6

1,088

7,2

1,38

314,15

315,53

4-5

8037,12

20

0,223253

630,00

0,312

7,16

1

1,077

0,48

21,54

14,77

36,31

6-7

10046,40

1,5

0,279067

400,00

0,126

8,70

2,4

1,088

0,29

3,92

13,17

17,09

7-8

12055,68

25

0,33488

450,00

0,159

9,53

1,4

1,083

1,6

37,91

87,19

125,09

5-9

14064,96

6

0,390693

700,00

0,385

10,15

1

1,077

0,48

6,46

29,68

36,14

589,44

Аэродинамический расчет воздуховодов приточного воздуха П2

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, мм

f, м 2

1-2

1562,60

5,3

0,043406

250,00

0,049

8,84

4

1,088

0,25

23,07

11,73

34,79

2-3

3125,20

6,1

0,086811

355,00

0,099

8,77

2,5

1,088

0,8

16,59

36,92

53,52

3-4

4687,80

2,5

0,130217

450,00

0,159

8,19

1,7

1,083

0,8

4,60

32,18

36,78

125,09

Аэродинамический расчет воздуховодов приточного воздуха П3

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, мм

f, м 2

1-2

552,08

5

0,01534

180,00

0,025

6,03

4

1,088

0,25

21,76

5,45

27,21

2-3

1104,16

14

0,03067

250,00

0,049

6,25

2,5

1,088

0,8

38,08

18,74

56,82

84,03

Аэродинамический расчет воздуховодов приточного воздуха П4

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

216,04

5,8

0,006001

100,00

0,008

7,64

0,9

1,028

0,74

5,37

25,92

31,29

2-3

432,08

11,1

0,012002

100,00

0,008

15,28

3

1,053

1,6

35,06

224,19

259,25

290,54

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжноговоздуха В1

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

1170,00

3,2

0,0325

280,00

0,062

5,28

2,5

1,083

0,29

8,66

4,85

13,51

2-3

2340,00

5,6

0,065

400,00

0,126

5,17

1,8

1,083

0,97

10,92

15,57

26,49

40,00

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжного воздуха В2

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

250,00

10,5

0,006944

140,00

0,015

4,51

7,5

1,083

0,3

85,29

3,66

88,95

2-3

500,00

6,3

0,013889

200,00

0,031

4,42

4,5

1,083

0,8

30,70

9,38

40,08

129,03

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжного воздуха В3

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

605,00

7,3

0,016806

160,00

0,020

8,36

5

1,077

0,3

39,31

12,58

51,89

51,89

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжного воздуха В4

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

1396,00

4,9

0,038778

315,00

0,078

4,98

4,5

1,088

0,25

23,99

3,71

27,70

2-3

2792,00

3,9

0,077556

315,00

0,078

9,95

3,5

1,088

0,6

14,85

35,65

50,51

3-4

4188,00

7,80

0,116333

400,00

0,126

9,26

2,3

1,083

1,34

19,43

68,90

88,33

166,54

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжного воздуха В5

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

529,16

2,7

0,014699

160,00

0,020

7,31

6

1,088

0,15

17,63

4,81

22,44

2-3

1058,32

5,8

0,029398

225,00

0,040

7,39

3

1,088

1,1

18,93

36,08

55,01

77,45

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжного воздуха В6

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

4912,08

2,9

0,136447

315,00

0,078

17,51

3

1,088

0,25

9,47

45,98

55,45

2-3

9824,16

7,2

0,272893

315,00

0,078

35,02

3,2

1,088

1,18

25,07

868,15

893,22

948,67

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжного воздуха В7

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

1021,60

5,6

0,028378

100,00

0,008

36,13

1,3

1,039

0,48

7,56

375,98

383,55

383,55

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжного воздуха ВЕ1

№ уч-ка

Расход воздуха L, м 3

l,м

F,м2

Сечение воздуховода

v, м/с

R, Па/м

βш

∑ξ

R*L*β

Z

R*L*β +Z

d экв, м

f, м 2

1-2

7071,27

1,44

0,196424

355,00

0,099

19,84

0,9

1,083

0,37

1,40

87,43

88,83

2-3

14142,54

5,6

0,392848

500,00

0,196

20,01

1

1,083

1,03

6,06

247,39

253,45

342,28

5.3 Расчет оборудования приточных камер

5.3.1Расчёт и подбор калориферной установки приточной системы П1.

Находим площадь живого сечения калориферов по воздуху:

1. Определяется мощность калориферной установки — количество тепла необходимое для нагрев воздуха в размере с температуры до температуры , Ккал/ч, определяется по формуле:

Lсист – количество нагреваемого воздуха, м³/ч

tнач, tкон – начальная и конечная температуры воздуха, °С.

ρ – плотность воздуха, кг/м³.

2. Задаемся массовой скорость в межтрубном сечении калорифера.

=6 кг/(м 2 с)

3. Исходя из принятой массовой скорости воздуха вычисляют площадь требуемого живого сечения калорифера по воздуху:

м²

4.По величине Fтр подбираем один или несколько калориферов:

КВС-10 П -2шт. торговников 162 стр.

Площадь поверхности нагрева, м 2

Площадь живого сечения, м 2

Масса с оцинковкой, кг

По воздуху

По теплоносителю

33,34

0,3033

0,001544

133,7

5.Определяется фактическая величина массовой скорости:

N – количество калориферов по фронту.

Fж.сеч. – площадь живого сечения калорифера по воздуху, м².

6.Определяется количество и скорость движения теплоносителя по трубкам калорифера:

С в — Удельная теплоемкость воды 4,19 кДж/кг 0 С

  • температура воды соответственно на входе и выходе из калорифера, °С
  • число калориферов, параллельно включаемых по теплоносителю.

f тр — живое сечение трубок калориферов по теплоносителю, м2

7.Определяется коэффициент теплопередачи с помощь эмпирических формул или таблиц по массовой скорости vy и скорости воды:

8.Определяется окончательное число калориферов из выражения:

Fнагр– площадь нагрева принятого калорифера, м².

  • начальная температура нагреваемого воздуха, 0 С;
  • конечная температура нагретого воздуха, 0 С;

9.Определяется запас поверхности калорифера, величина которого не должна превышать 20% :

Qфакт – фактическое количество тепла, которое выдает калорифер.

∆ — запас поверхности.

При запасе более 20% следует применять другую модель или номер калорифера и произвести повторный расчет.

5.3.2 Расчёт и подбор фильтров приточной системы П1

Подберем фильтры для очистки приточного воздуха. Площадь фильтрующего материала ячейковых фильтров ФяР равна 0,22м2 , пропускная способность одной ячейки составляет 1540 м3

; принимаем 9 ячеек.

Компановка ячеек в панели 3*3.

Фильтрующий материал- стальная сетка, смоченная маслом.

Пылеемкость- 2300г/м 2

Размер ячейки 55х514 мм

Сопротивление фильтра 50 Па

5.3.3 Подбор утепленного клапана П1

По заданному расходу воздуха выбираем по таблице 4.2 [сазонов] тип заслонки, его размеры и живое сечение для прохода воздуха.

Тип клапана

Рекомендуемый расход воздуха, тыс. м 3

Площадь живого сечения, м 2

Коэффициент местного сопротивления

Размеры, мм

Масса без электро- привода, кг

L

L 1

H

H 1

H 2

П600x 1000Э

3,5-10

0,49

0,12

1000

1150

556

740

951

30

м/с;

  • =4,6Па.

5.3.4 Методика подбора воздухозаборных жалюзийных решеток П1

1.Выбираем решетки типа СТД5289.

2. Зная расход воздуха для приточной вентиляции, находим количество решеток по заданному рекомендуемому расходу воздуха через одну решетку.

= 11 шт.

L – расход воздуха на приточную вентиляцию, м³/ч;

  • Lреш — рекомендуемый расход воздуха через одну решетку, м³/ч, выбирается по таблице 4.1. [5].

3. Находим скорость воздуха после прохождения решеток.

= 6 м/с;

  • площадь одной решётки выбирается по таблице 4.1. [2];

3. Рассчитывают аэродинамическое сопротивление DP, Па, при проходе воздуха через решётки:

=25.92 Па.

ζ – коэффициент местного сопротивления решетки;

  • ρ – плотность воздуха, кг/м³.

5.4 Расчет и подбор очистных устройств вентиляционной системы

Подбор оборудования вытяжных вентиляционных установок.

Вентиляторы подбирают по сводному графику и индивидуальным характеристикам .

Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.

В1 – Ц4-70 А5090-1

N = 1400об/мин; 4А71А2; N = 0,12 кВт;

L = 2340 м 3 /ч; Pст = 74,3Па

В2- Ц4-70 А2,5100-2

N = 950 об/мин; 4А90LА6; N = 0,8 кВт

L = 500 м 3 /ч; Pст = 168,2+500=668,2 Па

В3- Ц4-70 А2,5095-2

N = 950 об/мин; 4А90LА6; N = 0,8 кВт

L = 605 м 3 /ч; Pст = 51,6+500=551,6 Па

В4- Ц4-70 А5090-1

N = 950 об/мин; 4А90LА6; N = 0,8 кВт

L = 4188 м 3 /ч; Pст = 177,6 Па

В5- Ц4-70 А4095-1

N = 950 об/мин; 4А90LА6; N = 0,8 кВт

L = 1464 м 3 /ч; Pст = 105,24 Па

В6- Ц4-70 А4105-1

N = 950 об/мин; 4А90LА6; N = 0,8 кВт

L = 9824 м 3 /ч; Pст = 115,8 Па

В7- Ц4-70 А2,5095-1

N = 950 об/мин; 4А90LА6; N = 0,8 кВт

L = 1021 м 3 /ч; Pст = 9,88 Па

Подбор очистных

Вытяжная система В2:

Для очистки воздуха от газов устанавливаем циклон Клайпедского ОЭКДМ:

№ циклона

Скорость воздуха во входном патрубке

Производительность , м 3

Сопративление циклона, Па

Площадь сечения, м 2

Входного патрубка

Цилиндра стакана

12

13

2200

500

0,042

0,385

Вытяжная система В3:

Для очистки воздуха от газов устанавливаем циклон Клайпедского ОЭКДМ:

№ циклона

Скорость воздуха во входном патрубке

Производительность , м 3

Сопративление циклона, Па

Площадь сечения, м 2

Входного патрубка

Цилиндра стакана

12

13

2200

500

0,042

0,385

Подбор приточных камер

Приточная система П1

Тип

камеры

секция

Калориферная

Фильтра

Приемная, соединительная

Тип

Кол-во в одном ряду

Площадь живого сечения прохода воздуха, м²

Повехность нагрева одного ряда, м²

Площадь фильтрующего материала, м²

Живое сечение для прохода воздуха, м²

2ПК-10

КВБ-П

10

2

0,606

50,2

3,0

1,75

Приемные секции — предназначены для забора наружного воздуха, его смешивания с рециркуляционным воздухом и обслуживания калориферной секции.

Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха:

  • живое сечение для прохода воздуха, м 2 , табл. 4,17 [2]

Соединительные секции – применяются при отсутствии оросительных секций и предназначаются для соединения вентиляционных установок с калориферными секциями и обслуживания последних.

Аэродинамическое сопротивление проходу воздуха:

Заключение

Для данного проекта в результате расчетов мы приняли 3 общеобменные приточные вытяжные системы (П1,П2,П4), 4 общеобменные вытяжные вентиляционные системы (В4,В5,В6,В7) и 4 местные вытяжные вентиляционные системы.

Для кузнечного отделения принята система местной вентиляции, ВЕ1 производит отсос воздуха от кузнечного горна.

В механическом и кузнечном отделениях установили местные отсосы у станков выполняющих заточку и правку металлических изделий и заготовок.

Список используемой литературы

[Электронный ресурс]//URL: https://drprom.ru/kursovaya/ventilyatsiya-grajdanskogo-zdaniya/

  1. СниП 2.04.05-68 “Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха”
  2. О. Д. Волков. «проектирование вентиляции промышленного здания»
  3. В.В. Сазонов “Вентиляция общественных зданий”
  4. И.Г. Староверов. Справочник проектировщика “Вентиляция и кондиционирование воздуха”
  5. В.П. Титов “Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции”