Проектирование системы отопления, вентиляции и кондиционирования административного здания

Дипломная работа
Содержание скрыть

Отопление и вентиляция являются важной отраслью строительства. Они служат для создания условий высокопроизводительного труда, для повышения творческой активности, полноценного отдыха людей.

Основное назначение вентиляции заключается в поддержании требуемых параметров воздушной среды, которая бы обеспечивала нормальное самочувствие людей и безвредность труда. В России системы кондиционирования воздуха в административных зданиях стали применять только в последние годы в связи со стремлением к повышению качества жизни, улучшению условий труда, защиты от загрязнения атмосферы, борьбы с уличным шумом. Средства, затрачиваемые на устройство систем кондиционирования воздуха и расходы на эксплуатацию установки оправдываются следующими преимуществами:

  • поддержание комфортных условий для работников и посетителей;
  • значительное уменьшение проникания в помещение уличных шумов благодаря постоянно закрытым окнам;
  • устранение возможности проникания в помещения пыли;
  • возможность размещения на одной и той же площади большего числа работников без ухудшения состояния воздуха;
  • постоянное поддержание температуры и относительной влажности воздуха на заданном уровне способствует повышению производительности труда.

Целью дипломного проекта является проектирование

1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1.1 Назначение и характеристика здания

Назначение: Район строительства: Объект капитального строительства находится на территории д. Щаниково, Николоторжского сельского поселения, Кирилловского района Вологодской области.

Данное здание представляет собой 2 этажное каркасное сооружение, состоящее из деревянных клееных несущих стоек и балок, с заполнением утеплителем на основе базальтового волокна, с применением ветровлагозащитных и пароизоляционных мембран.

На первом этаже расположены зал и кухня ресторана, конференц-зал, санузлы, административные помещения, комната отдыха, прачечная. Так же имеется встроенная котельная с отдельным входом.

На втором этаже — второй зал ресторана для гостей, комнаты проживания персонала, комната отдыха и приема пищи, кабинеты.

В плане здание имеет прямоугольное сечение с размерами в осях 39,1х22,6м. Высота этажей от уровня пола до пола составляет 3,5 м. Высота этажей от уровня пола до потолка составляет 3,2 м. Ориентация главного фасада здания — Восток (В).

Влажностный режим помещений — нормальный. Все этажи здания отапливаемые.

9 стр., 4410 слов

Особенности нормирования труда в строительстве

... жизни. Основными функциями нормирования труда являются, Планирование производства должно совершенствоваться, Содержание нормирования труда в строительстве определяется изучение и анализ условий труда и производственных ... нормировании труда в сфере строительства в нашем государстве относятся к 1843 г. Изданное “Урочное Положение на все вообще работы, производящиеся в крепостях, гражданских зданиях ...

1.2 Площадка строительства

Площадка строительства находится в следующих климатических условиях:

  • климатический район строительства — IIв;
  • расчетная температура воздуха наиболее холодной пятидневки — 34 С 0 ;
  • расчетная температура воздуха наиболее холодных суток — 39 С 0 ;
  • расчетная снеговая нагрузка — 240 кгс/м2;
  • нормативный скоростной напор ветра — 23 кгс/м2.

Разрез площадки сложен следующими инженерно-геологическими элементами: ИГЭ-1 — почвенно-растительный слой (kIV); ИГЭ-2 — песок гравелистый, средней плотности, водонасыщенный (IaIII); ИГЭ-3 — суглинок моренный тугопластичный с гравием и галькой до 5-10% (gIIIvd).

Осложняющими строительство факторами являются:

  • а) возможность временного образования «верховодки» в период переувлажнения в верхней части разреза;
  • б) сезонное промерзание грунтов и обусловленное им морозное пучение.

Нормативная глубина сезонного промерзания для песков гравелистых составляет — 1,9 м. Пески гравелистые, в соответствии с таблицей Б.27 ГОСТ 25100-91/7 — при промерзании относятся к непучинистым грунтам;

  • в) сведения о прочностных и деформационных характеристиках грунта в основании объекта капитального строительства. Основанием фундаментов (отметка подошвы плиты) служит ИГЭ-2;
  • г) уровень грунтовых вод, их химический состав, агрессивность грунтовых вод и грунта по отношению к материалам, используемым при строительстве подземной части объекта капитального строительства;

— Согласно п.4.2.1. «Технического отчета», на период изысканий, февраль 2012 г., грунтовые воды зафиксированы на глубине 0,7-0,8 м от поверхности, что в абсолютных отметках составляет 91,1-91,7 м. Водовмещающими грунтами являются отложения песка. Воды не напорные.

В дождливые сезоны и периоды снеготаяния возможен подъем уровня грунтовых вод до дневной поверхности. К бетону марки W4 по водопроницаемость грунтовые воды как среда — неагрессивны, к тонкостенным железобетонным конструкциям — слабоагрессивные.

д) описание и обоснование конструктивных решений зданий и сооружений, включая их пространственные схемы, принятые при выполнении расчетов строительных конструкций;

  • Габариты здания в плане 22,60х39,10 м. Основное здание Кафе одно-двухэтажное, габаритами в плане 19,5х36,0 м. остальную часть занимает одноэтажная открытая летняя веранда.

Конструктивная схема здания — рамно-связевый каркас из деревянных элементов: рамный в поперечном направлении (вдоль цифровых осей) и связевый — в продольном направлении (вдоль буквенных осей).

Пространственная жесткость создана: в поперечном направлении — жесткими узлами сопряжения колонн, балок междуэтажного перекрытия и балок подстропильной и стропильной систем, в продольном направлении — системой специализированных металлических связей компании SIMPSON и также системой балок междуэтажного перекрытия и подстропильной системы.

Проектом предусмотрено строительство 1-2х этажного здания Кафе без подвала с летней верандой в осях 1-2 и Е-Ж. Условной отметке 0,000 уровня чистого пола 1 этажа соответствует абсолютная отметка 93,15 м. Очередность строительства — в одну очередь; здание по степени ответственности относится ко II уровню ответственности; класс функциональной пожарной опасности здания — Ф3.2; степень огнестойкости здания — III; класс конструктивной пожарной опасности — С2.

19 стр., 9237 слов

Учет затрат по строительству объектов

... бухгалтерского учета строительных работ. Задачами работы являются: 1) Строительство как вид деятельности 2) Учет затрат по строительству объектов ГЛАВА1. СТРОИТЕЛЬСТВО КАК ВИД ДЕЯТЕЛЬНОСТИ 1.1 ОПРЕДЕЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА КАК ... Сюда включаются новое строительство, реконструкция, капитальный и текущий ремонт зданий и сооружений, в том числе индивидуальное строительство и ремонт по заказам населения, ...

Основные конструктивные решения надземной части объекта: деревянный каркас здания кафе и веранды запроектирован из клееных деревянных конструкций «Керто-S» компании FINNFOREST (Финляндия), соединения предусмотрены с использованием металлических крепежных элементов компании SIMPSON (Дания, Германия), а так же силовых шурупов HECO-TOPIX-CC (Германия):

  • наружные стены здания запроектированы в виде второстепенного каркаса, заполненного утеплителем Isover с обшивкой изнутри гипсокартонном ГКЛО, а снаружи — лицевой обшивкой СМЛ премиум. Толщина и марка утеплителя принята согласно теплотехническому расчету;
  • внутренние перегородки запроектированы каркасными из гипсокартонных листов на металлическом каркасе по альбому технических решений «Комплексные системы «Giproc-Isover-Weber» Шифр 8.12/06»;
  • В качестве основных перегородок толщиной 205 мм применены огнестойкие перегородки типа С-! М-1 ГКЛО с пределом огнестойкости EI = 45 мин;
  • чердачное перекрытие в осях 2-8- не предусматривается, утепление производится непосредственно в конструкции покрытия;
  • чердачное перекрытие в осях 8-13 предусматривается облегченным со звукоизоляцией, утепление производится так же в покрытии;
  • крыша многоскатная по деревянным стропилам Kepto -S с покрытием из металлочерепицы.

е) описание и обоснование технических решений, обеспечивающих необходимую прочность, устойчивость, пространственную неизменяемость зданий и сооружений объекта капитального строительства в целом, а так же их отдельных конструктивных элементов, узлов, деталей в процессе изготовления, перевозки, строительства и эксплуатации объекта капитального строительства. — необходимая прочность, устойчивость и пространственная неизменяемость объекта обеспечена за счет применения рамно-связевой конструктивной схемы здания и подбора несущих и связевых элементов каркаса путем статического расчета схемы методом конечных элементов.

ж) описание конструктивных и технических решений подземной части объекта капитального строительства: основные конструктивные решения подземной части объекта:

  • фундамент объекта запроектирован в виде монолитной железобетонной плиты t =250 мм;
  • по плите предусматривается система ростверков t=250 и 300 мм и высотой 500 мм в продольном и поперечном направлении. Таким образом, образуется пространственно не изменяемая жесткая схема ростверков.

З) описание и обоснование принятых объемно-планировочных решений зданий и сооружений объекта капитального строительства;

— и) обоснование номенклатуры, компоновки и площадей основных производственных, экспериментальных, сборочных, ремонтных и иных цехов, а также лабораторий, складских и административно-бытовых помещений, иных помещений вспомогательного и обслуживающего назначения — для объектов производственного назначения.

м) характеристику и обоснование конструкций полов, кровли, подвесных потолков, перегородок, а также отделки помещений;

17 стр., 8421 слов

Организация кадастровых работ в отношении объектов капитального ...

... кадастровых работ в отношении объектов капитального строительства и носит как теоретическую, так и практическую значимость. В рамках достижения поставленной цели были поставлены следующие задачи: 1) изучить теоретические аспекты кадастровых работ в отношении объектов капитального строительства; 2) выявить актуальные проблемы кадастровых работ в отношении объектов капитального строительства в ...

  • крыша предусмотрена многоскатная по деревянным стропилам с шагом 1,2 м с покрытием из металлочерепицы с устройством вентилируемого пространства за счет устройства контробрешетки и обрешетки;
  • внутренние перегородки толщиной 205 мм и 100 мм запроектированы каркасными по альбому технических решений «Комплексные системы «Giproc-lsover-Weber» Шифр 8.12/06»;
  • н) перечень мероприятий по защите строительных конструкций и фундаментов от разрушения.

Проектом предусмотрено:

  • гидроизоляция строительных конструкций от проникновения влаги;
  • устройство отмостки по всему периметру здания;
  • защита строительных конструкций от коррозии;
  • защита деревянных конструкций от возгорания и гниения;
  • о) описание инженерных решений и сооружений, обеспечивающих защиту территории объекта капитального строительства, отдельных зданий и сооружений объекта капитального строительства, а также персонала (жителей) от опасных природных и техногенных процессов;
  • К) обоснование номенклатуры, компоновки и площадей помещений основного, вспомогательного, обслуживающего назначения и технического назначения — для объектов непроизводственного назначения;
  • Л) обоснование проектных решений и мероприятий, обеспечивающих: соблюдение требуемых теплозащитных характеристик ограждающих конструкций;
  • снижение шума и вибраций;
  • гидроизоляцию и пароизоляцияю помещений;
  • снижение загазованности помещений;
  • удаление избытков тепла;
  • соблюдение безопасного уровня электромагнитных и иных излучений;
  • соблюдение санитарно-гигиенических условий;
  • пожарную безопасность;
  • толщина и марка утеплителя стен, полов и покрытия принята согласно теплотехническому расчету.
  • защита от ветра и гидроизоляции утеплителя обеспечена применением пароизоляционной мембраны «Ютафол Н110 Специал»;
  • гидроизоляция крыши обеспечена применением мембраны «Ютавек 115»;
  • антикоррозийная защита строительных конструкций предусмотрено в соответствии со СНиП 2.03.11-85;
  • защита деревянных конструкций от возгорания и гниения;
  • конструкции здания соответствуют классу конструктивной пожарной опасности С2, при степени огнестойкости III.

Категория здания по функциональной пожарной опасности Ф 3.2.

2. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА

2.1 Теплотехнический и влажностный расчёт ограждающих конструкций здания

Правильно выбранная конструкция ограждения и строго обоснованная величина его сопротивления теплопередаче обеспечивают требуемый микроклимат и экономичность конструкции здания.

Согласно СП 50.13330.2012 теплозащитная оболочка здания должна отвечать следующим требованиям:

а) приведенные сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций должны быть не меньше нормируемых значений (поэлементные требования), определяемые по формуле:

, м 2 *0 С)/Вт, (2.1)

где — базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м 2 *0 С)/Вт , следует принимать в зависимости от градусо-суток отопительного периода, ГСОП, (0 С*сут)/год. Значения для величин ГСОП отличающихся от табличных, следует определять по формуле (2.3);

m p — коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (2.1) принимается равным 1. Значения коэффициента mp должны быть не менее: mp = 0,63 — для стен, mp = 0,95 — для светопрозрачных конструкций, mp = 0,8 — для остальных ограждающих конструкций.

б) удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше нормируемого значения (комплексное требование);

  • в) температура на внутренних поверхностях ограждающих конструкций должна быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование).

Сопротивление теплопередаче наружных ограждений отапливаемых зданий R 0 должно быть не менее требуемого сопротивления теплопередачи Rreq , м2 o C/Вт, определяемых в зависимости от граду-сосуток района строительства Dd , o C•сут.

Теплотехнический расчет наружных ограждений производится в соответствии с положениями СП 50. 13330. 2012 г. «Тепловая защита зданий», СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» и направлен на то, чтобы выполнить требования к тепловой защите проектируемого здания в целях экономии энергии при обеспечении оптимальных параметров микроклимата помещений и долговечности его ограждающих конструкций.

Нормами установлены следующие показатели тепловой защиты здания:

а) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций здания R 0 ,2 *°С)/Вт;

б) санитарно-гигиенический показатель, включающий температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающих конструкций Дt 0 , °С, и температуру на внутренней поверхности наружного ограждения выше точки росы;

  • в) удельный расход тепловой энергии на отопление здания.

Конечной целью теплотехнического расчета является определение коэффициента теплопередачи отдельных элементов ограждающих конструкций здания.

В расчетно-пояснительной записке приводятся эскизы конструкций наружной стены, чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемым подвалом, указываются названия строительных материалов, из которых состоят ограждающие конструкции, толщины слоев д, м; плотность с, кг/м 3 ; коэффициент теплопроводности в зависимости от условий эксплуатации А или Б,, Вт/(м*°С).

Теплотехнический расчёт наружных стен и перекрытий выполняется в следующем порядке.

Определяется величина градусо-суток отопительного периода , (0 С*сут)/год, по формуле (2.2):

, 0 С*сут)/год, (2.2)

где — расчетная средняя температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая для жилых зданий, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов, гостиниц и общежитий по минимальному значению оптимальной температуры (по ГОСТ 30494-96 принять равной 20°С при расчетной температуре наружного воздуха t н до -31°С и 21°С при tн =-31°С и ниже), для общественных, кроме указанных выше, административных и бытовых, производственных и других зданий и помещений с влажным или мокрым режимами согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале 16-21°С), для производственных с сухим и нормальным режимами по нормам проектирования соответствующих зданий;

— , — расчетные средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность отопительного периода, соответственно, принимаемые по СП для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8°С, а при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых не более 10°С.

Определяются нормируемые значения приведенных сопротивлений теплопередаче, (м 2 *0 С) /Вт ограждающих конструкций в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода района местоположения здания.

Значения для величин ГСОП отличающихся от табличных, следует определять по формуле (2.3):

, °С*сут, (2.3)

где а, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы 2.1, за исключением графы 6, где для интервала до 6000 °С*сут а = 0,000075, в=0,15; для интервала 6000-8000 °С*сут а=0,00005, в = 0,3; для интервала 8000 °С*сут и более а=0,000025, в=0,5.

Таблица 2.1 — Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

Здания и помещения, коэффициенты а и b

Градусо-сутки отопитель-ного периода ГСОП, ( 0 С *сут)/год

Базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче , (м 2 *0 С)/Вт, ограждающих конструкций

Стен

Покрытий и перекры-тий над проездами

Перекрытий чердачных, над неотапливае-мыми подпольями и подвалами

Окон и балко-нных дверей, витрин и витражей

1

2

3

4

5

6

Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и общежития

2000

2,1

3,2

2,8

0,3

4000

2,8

4,2

3,7

0,45

6000

3,5

5,2

4,6

0,6

8000

4,2

6,2

5,5

0,7

10000

4,9

7,2

6,4

0,75

12000

5,6

8,2

7,3

0,8

b

1,4

2,2

1,9

Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые, производственные и другие здания и помещения с влажным или мокрым режимами

2000

1,8

2,4

2,0

0,3

4000

2,4

3,2

2,7

0,4

6000

3,0

4,0

3,4

0,5

8000

3,6

4,8

4,1

0,6

10000

4,2

5,6

4,8

0,7

12000

4,8

6,4

5,5

0,8

а

0,0003

0,0004

0,00035

0,00005

b

1,2

1,6

1,3

0,2

Примечания:

*Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого значения приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.

В случаях, когда средняя внутренняя или наружная температура для отдельных помещений (например для чердачного перекрытия. перекрытия над неотапливаемым подвалом, отделяющих помещения здания от пространств с температурой воздуха tс (t н <<tс <tп )), базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, разделяющих эти помещения, определенные таблично или по формуле (2.3) следует умножать на коэффициент, учитывающий положение ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху и определяемый по формуле (2.4):

, °С, (2.4)

где , — средняя температура внутреннего и наружного воздуха для данного помещения, 0 С;

  • , — то же, что в формуле (2.1).

Нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть в 1,5 раза выше нормируемого сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.

Для наружных стен и перекрытий толщина теплоизоляционного слоя ограждения 5 рассчитывается из условия, что величина расчетного (фактического) приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции должна быть не менее нормируемого значения вычисленного по формуле (2.6):

; (2.5)

Раскрывая значение , получим:

, Вт/(м 2 *°С), (2.6)

где — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по СП 50.13330.2012 и равный для стен, полов, гладких потолков для потолков с выступающими ребрами при отношении равный 8,7 Вт/(м 2 *°С), потолков с выступающими ребрами при отношении , равный 7, Вт/(м2 *°С), для окон 8 Вт/(м2 *°С) , для зенитных фонарей 9,9 Вт/(м2 *°С);

  • сопротивления теплопередаче отдельных слоев ограждения, (м 2 *°С)/Вт;
  • сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя в ограждающей конструкции, (м 2 *°С)/Вт;
  • сопротивление теплопередаче замкнутой воздушной прослойки, (м 2 *°С)/Вт, принимаемое по табл. 2.4;
  • толщины отдельных слоев конструкции ограждения, м.;
  • коэффициенты теплопроводности материалов, Вт/(м 2 *°С), принимаемые по табл. 1.4 в зависимости от влажностных условий эксплуатации ограждения А или Б;
  • коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м 2 *°С).

Решая совместно уравнения (2.5) и (2.6), определяем минимальное значение толщины теплоизоляционного слоя,м:

, м, (2.7)

Полученную минимально допустимую из условий тепловой защиты толщину теплоизоляционного слоя следует округлить в большую сторону до величины, кратной 10 мм, , м.

Определяется сопротивление теплопередаче рассчитываемых ограждающих конструкций с учетом принятой толщины теплоизоляционного слоя, м:

, м, (2.8)

Наружная поверхность ограждающих конструкций, Коэффициент, Вт/(м 2 — °С)

1. Наружные стены, покрытия, перекрытия над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне

2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне

3. Перекрытия чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах, а также наружных стен с воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом

Определяется приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом (пол первого этажа).

Определяется сопротивление теплопередаче входных дверей, по формуле (2.9):

, (м 2 *°С)/Вт, (2.9)

где — сопротивление теплопередаче входных дверей и ворот, (м 2 *°С)/Вт;

— нормируемое значение (минимально допустимое приведенное) сопротивления теплопередаче стен (кроме светопрозрачных ограждающих конструкций), которое определяется в следующих случаях:

1. Реконструкция зданий, для которых по архитектурным или историческим причинам невозможно утепление стен снаружи, (м2 *°С)/Вт.

2. Если температура воздуха двух соседних помещений отличается больше, чем на 8°С, принимая за расчетную величину tн воздуха наиболее холодного помещения;

— нормируемые температурный перепад, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности рассчитываемых ограждающих конструкций по СП 131.13330.

n — коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, определяемый по формуле (2.3);

t п — то же, что и в формуле (2.2);

tн — расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;

б int — то же, что и в формуле (2.6).

1. Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты

4,0

3,0

2,0

2. Общественные, кроме указанных в поз. 1, административные и бытовые, за исключением помещений с влажным или мокрым режимом

4,5

4,0

2,5

— температура точки росы, °С, при расчетной температуре и относительной влажности внутреннего воздуха, принимаемым согласно СанПиН 2.1.2.2645, ГОСТ 12.1.005 и СанПиН 2.2.4.548, СП 60.13330 и нормам проектирования соответствующих зданий.

8. Определяется приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций (окон, витражей балконных дверей, фонарей) по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории.

9. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций с вентилируемыми воздушными прослойками.

10. Вычисляется коэффициент теплопередачи рассчитываемых ограждающих конструкций k огр , Вт/(м2 *°С), по формуле (2.10):

, Вт/(м 2 *°С), (2.10)

11. Определяется общая толщина ограждающей конструкции как сумма толщин всех ее слоев д огр , м, по формуле (2.11):

, м, (2.11)

12. Осуществляется проверка выполнения требования о превышении требуемой величины удельной теплозащитной характеристики здания , над расчетной , :

, , (2.12)

где — расчетная удельная теплозащитная характеристика здания, , определяемая по СП 50.13330.2012 г.;

  • требуемая удельная теплозащитная характеристика здания, , определяемая СП 50.13330.2012 г.

Таблица 2.4 — Сопротивление теплопередаче замкнутых воздушных прослоек

Толщина

воздушной прослойки, м

Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки,

R в.п. , (м2 *°С)/Вт

Горизонтальной при потоке

тепла снизу вверх

и вертикальной

Горизонтальной при потоке

тепла сверху вниз

при температуре воздуха в прослойке

положительной

отрицательной

положительной

отрицательной

0,01

0,13

0,15

0,15

0,15

0,02

0,14

0,15

0,19

0,19

0,03

0,14

0,16

0,21

0,21

0,05

0,14

0,17

0,22

0,22

0,1

0,15

0,18

0,23

0,23

0,15

0,15

0,18

0,24

0,24

0,2-0,3

0,15

0,19

0,24

0,24

Осуществляется проверка отсутствия конденсации на внутренней поверхности ограждающих конструкций. Конденсация влаги из внутреннего воздуха на внутренней поверхности наружного ограждения является основной причиной увлажнения наружных ограждений и появления на них грибка. Для устранения конденсации влаги необходимо, чтобы температура на внутренней поверхности t в.п. , °С, и в толще ограждения превышала температуру точки росы tр , °С, на 2…3 °С, т.е. должно соблюдаться условие tвп > tр [3].

1) Определяется температура внутренней поверхности наружного ограждения по формуле:

, 0 С, (2.13)

где — расчетная температура внутреннего воздуха, 0 С;

  • расчетная температура наружного воздуха, 0 С;
  • сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждающей конструкции, (м 2 *0 С)/Вт;

2) Далее температуру внутренней поверхности наружного ограждения сравнивают с температурой точки росы t р , которую определяют по h-d диаграмме влажного воздуха или по формуле:

, 0 С, (2.14)

e — действительная упругость водяных паров, Па, которая определяется при заданной температуре внутри помещения t в и относительной влажности внутреннего воздуха ?в , %:

,%, (2.15)

где ? п — относительная влажность внутреннего воздуха, %;

  • Ев — максимальная упругость водяных паров, Па, при заданной температуре внутри помещения tв. Согласно[3] при t=20 0 C, Eв=2339 Па.

3) Сравнивается температура внутренней поверхности наружного ограждения с температурой точки росы t р : , т.е. 18>12.

Оформляется таблица результатов теплотехнического расчета.

По результатам теплотехнического расчета и подбора ограждающих конструкций заполняется сводная таблица по прилагаемой форме (таблице 2.6).

Таблица 2.5 — Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений здания

Наименование ограждения

Условное обозначение

Требуемое сопр. теплопередачи (м2*°С)/Вт

Факт. общее сопрот. теплоперчи ,

(м2*°С)/Вт

Коэффициент теплопередачи kогр,

Вт/(м2*°С)

Наружная стена

НС

3,21

6,61

0,151

Чердачное перекрытие

Пт

4,78

6,75

0,148

Перекрытие над подвалом*

Пл

4,22

7,35

0,136

Окно

ОК

0,54

0,55

1,818

2.2 Определение тепловых потерь через ограждающие конструкции

Теплопотери через наружные ограждения определяются суммированием теплопотерь теплоты через каждое наружное ограждение, вычисляемое по формуле:

, кДж/(кг

  • о С), (2.16)

где — К i — коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2 . єС);

  • А i — площадь поверхности ограждения по наружному обмеру, м2 ;
  • t В — температура внутреннего воздуха помещения, 18 о С;
  • t Н — температура наружного воздуха, — 27 °C;
  • n i — коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной. поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.
  • в — добавка к основным теплопотерям, в зависимости от ориентации ограждения и углового положения.

Добавку на ориентацию ограждения по сторонам горизонта принимаем для всех наружных вертикальных и наклонных (в проекции на вертикаль) ограждений, обращенных:

  • на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере = 0,1;
  • на запад и юго-восток = 0,05 от основных теплопотерь через эти ограждения.

Схематически добавки на ориентацию представлены на рисунке 1.

Рисунок 2.1 — Добавка на ориентацию

Добавку на врывание в здания и сооружения холодного воздуха через входы, не оборудованные воздушными и воздушно-тепловыми завесами, принимаем при высоте здания H, м, в размере:

  • для одинарных дверей — 0,22Н;
  • для двойных дверей с тамбуром между ними — 0,27Н;
  • то же, но без тамбура — 0,34Н;
  • при наличии двух тамбуров между тройными дверями — 0,2Н.

Правила обмера поверхности ограждающей конструкции помещения.

Наружные стены:

  • Длину наружных стен не угловых помещений принимают по внешней поверхности от наружных углов до осей внутренних стен.
  • Длину наружных стен не угловых помещений принимают по расстоянию между осями внутренних стен.

Высоту наружных стен по разрезам здания — на первом этаже от внешней поверхности пола расположенного непосредственно на грунте до уровня чистого пола второго этажа.

  • На средних этажах — от поверхности пола этажа до поверхности пола вышерасположенного этажа.
  • На верхнем этаже от поверхности пола до верха конструкции перекрытия.

Внутренние стены — для вычисления площади поверхности внутренних стен по планам суммируют: длину стен от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен. По размерам — высоту стен от поверхности пола до поверхности потолка.

Окна, двери, ворота — площадь окон, дверей, ворот определяем по наименьшим размерам строительных проемов.

Перекрытия — площадь потолков измеряют между осями внутренних стен и внутренней поверхностью наружных стен.

Полы — определяют площадь зон шириной 2м.

Примечание:

1) Если в смежном более холодном помещении температура воздуха ниже более чем на 3 то рассчитываются теплопотери через ограждение, разделяющее эти помещения. При этом принимают равной температуре воздуха в более холодном помещении.

2) В расчете теплопотерь значение К окна берем с вычетом К стены , т.к. площади стен берутся с учетом площади окон.

Производим расчёты теплопотерь через ограждающие конструкции по соответствующей формуле, указанной выше. Необходимые размеры и площади определяем в соответствии с правилами обмера ограждающих конструкций помещения и при помощи функциональных возможностей программы AutoCAD на чертежах.

2.3 Определение расхода теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха

Расход теплоты на нагревание воздуха определяется по формуле:

, кДж/(кг· о С); (2.17)

где с — удельная теплоёмкость воздуха, равная 1,02 кДж/(кг·о С);

t В — температура внутреннего воздуха;

t Н — температура наружного воздуха;

k встр . — коэффициент учёта влияния встречного теплового потока в конструкциях, коэффициент равный 0,7 — для стыков панелей стен и для окон с тройными переплетами, 0,8 — для окон и балконных дверей с раздельными переплётами и 1,0 — для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплётами и открытых проёмов. (Принимаем kвстр = 1 );

?G u — расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через 1 м2 ограждающих конструкций, который определяется по формуле:

, кг/ч, (2.18)

где А — площадь окон и балконных дверей помещения, м2 ;

R u — сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей, (м2 ·ч·Па)/кг, согласно пп.2.4.4. R И = 0,27 м2. ч/кг;

ДР — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и балконных дверей, Па.

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях определяется:

, Па, (2.19)

где H высота здания от отметки низа входа в здание до верха вентиляционной шахты (в данном случае Н = 9,4 м.;

h — расстояние от земли до центра расчетного окна, м;

гН , гВ — удельный вес наружного и внутреннего воздуха, Н/м3 , в данном случае: гН = 3463/(273-17) = 13,53 Н/м3 , г+5 = 3463/(273+ 1,4) = 12,62 Н/м3 ;

н — расчётная скорость ветра для холодного периода. В данном случае = 2,5 м/с;

с Н и с З — аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и заветренной поверхностей ограждения здания, с Н = + 0,8, с В = — 0,6.

k Д — коэффициент учёта изменения скоростного напора ветра в зависимости от высоты и типа местности. Для населённых мест высотой около 10 м., расположенного в типе местности В (городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м.) — k Д = 0,65.

Результаты расчётов сведены в таблицу Приложения № 1 Этапы теплотехнического расчета ограждающих конструкций

3. ОТОПЛЕНИЕ

3.1 Расчет тепловой мощности системы отопления

3.1.1 Расчет нормируемого сопротивления теплопередаче наружных стен здания

Расчет нормируемого сопротивления теплопередаче Rreq произведен в соответствии с СНиП 23-02-2003 [1].

Значение R req определяется по формуле (3.1) [1]:

, м 2 ·°С/Вт;(3.1)

где D d — градусо-сутки отопительного периода, °С·сут, для конкретного населенного пункта;

a и b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы 4 приведенной в [1] для соответствующих групп зданий.

Градусо-сутки отопительного периода D d определяются по формуле (2) [1]:

  • , С·сут; (3.2)

где t int — расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, принимаемая по [2] °С;

t ht и z ht — средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01-99. [3]

Значение D d для города Вологды определенное по формуле (3.3) [1]:

, С·сут, (3.3)

Значение R req для наружных стен здания по формуле (3.4) [1]:

, м 2 ·°С/Вт. (3.4)

3.1.2 Расчет сопротивления теплопередаче наружных стен пристраиваемой части здания

Наружные стены пристраиваемой части здания выполняются из сэндвич-панелей толщиной 120мм [4] и термическим сопротивлением теплопередаче Rk = 3 м2 ·°С/Вт.

Действительное значение сопротивления теплопередаче стены Ro определено по формуле (3.5) [5]:

, м 2 ·°С/Вт;(3.5)

где R k — термическое сопротивление конструкции, м2 ·°С/Вт; если конструкция многослойная, то значение R k определяется как сумма термических сопротивлений отдельных слоев;

б int — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м ·°С) [1];

б ext — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/(м ·°С).

[2]

м 2 ·°С/Вт.

Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию Ro ? Rreq .

Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь, вычисляется по формуле (3.6) [5]:

, Вт/м 2 ·°С;(3.6)

Вт/м 2 ·°С

3.1.3 Расчет сопротивления теплопередаче существующих наружных стен Толщина д, мм, и коэффициент теплопроводности л, Вт/(м·єC), отдельных слоев конструкции стены

— плиты древесно-волокнистые и древесно-стружечные (ГОСТ 4598-74*, ГОСТ 10632-77*): д = 0,3 м, л = 2,04 Вт/(м·єC) [5];

  • сосна и ель поперек волокон (ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*): д = 0,1 м, л = 0,045 Вт/(м·єC) [6].

Термическое сопротивление отдельных слоев конструкции определяется по формуле (3.7) [5]:

, м 2 ·°С/Вт; (3.7)

где д и л — соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности слоя, Вт/(м·єC).

м 2 ·°С/Вт;

м 2 ·°С/Вт.

Действительное значение сопротивления теплопередаче стены Ro определенное по формуле (3.5) [5]:

м 2 ·°С/Вт.

Вычисленное значение сопротивления теплопередачи удовлетворяет условию Ro ? Rreq .

Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь, вычисленный по формуле (3.6) [5]:

Вт/м 2 ·°С.

3.1.4 Расчет сопротивления теплопередаче пола 1-ого этажа, Толщина д, мм, и коэффициент теплопроводности л, Вт/(м·єC), отдельных слоев конструкции стены:

  • раствор цементно-песчаный марки М150: д = 0,2 м, л = 0,93 Вт/(м·єC) [5];
  • плитка керамогранитная: д = 0,011 м, л = 1,5 Вт/(м·єC) [5].

Сопротивление теплопередаче пола определяется по формуле (3.8) [7]:

, м 2 ·°С/Вт;(3.8)

где Rн.п — термическое сопротивление теплопередаче зоны неутепленного пола, м 2 ·°С/Вт;

ду.с и лу.с — соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности утепленного слоя, Вт/(м·єC).

Сопротивление теплопередаче для 1-ой зоны утепленного пола по формуле (3.9) [7]:

м 2 ·°С/Вт.

Сопротивление теплопередаче для 2-ой зоны утепленного пола по формуле (3.9) [7]:

м 2 ·°С/Вт.

Коэффициент теплопередачи для 1-ой зоны пола вычисленнный по формуле (3.6) [5]:

Вт/м 2 ·°С

Коэффициент теплопередачи для 2-ой зоны пола вычисленный по формуле (3.6) [5]:

Вт/м 2 ·°С

3.1.5 Расчет сопротивления теплопередаче пола 2-ого этажа, Толщина д, мм, и коэффициент теплопроводности л, Вт/(м·єC), отдельных слоев конструкции стены:

  • плита железобетонная пустотная: д = 0,22 м, л = 2,04 Вт/(м·єC) [5];
  • раствор цементно-песчаный марки М150: д = 0,08 м, л = 0,93 Вт/(м·єC) [5];
  • плитка керамогранитная: д = 0,011 м, л = 1,5 Вт/(м·єC) [2];
  • минераловатные плиты ФЛОР БАТТС: д = 0,14 м, л = 0,045 Вт/(м·єC) [6].

Рисунок 3.1 — Многопустотная бетонная панель

Требуется определить термическое сопротивление многопустотной бетонной панели, показанной на рисунке 3.1. Для упрощения расчетов пустоты диаметром 159 мм заменяются равновеликими по площади квадратными отверстиями. Сторона квадрата рассчитывается по формуле 7 [7]:

,м;(3.9)

м.

Рисунок 3.2 — Многопустотная бетонная панель с учетом замены круглых отверстий на квадратные

Термическое сопротивление панели, параллельное направлению теплового потока, определяем для двух характерных сечений I-I и II-II.

Сечение I-I:

  • 2 слоя железобетона, л = 2,04 Вт/(м·єC) [5], д = 0,039 м;
  • воздушная прослойка толщиной д в.п = 0,142 м.

Сечение II-II:

  • глухая часть панели, л = 2,04 Вт/(м·єC) [5], д = 0,22 м.

Термическое сопротивление воздушной прослойки [5]:

R в.п =0,24 м2 ·°С/Вт.

Значения величин R I и RII определённые по формуле (5) [5]:

м 2 ·°С/Вт,

м 2 ·°С/Вт.

Термическое сопротивление панели, параллельное направлению теплового потока, определяется по формуле (8) [7]:

, м 2 ·°С/Вт,(3.10)

где R I , R II , …, R n — термическое сопротивление отдельных участков конструкции, м2 ·°С/Вт;

F I , F II ,, F n — площадь отдельных участков по поверхности ограждения, м2 .

м 2 ·°С/Вт;

  • Термическое сопротивление панели, перпендикулярное направлению теплового потока, определяется для трех характерных сечений I-I, II-II и III-III.

Сечение I-I и III-III:

  • 2 слоя железобетона, л = 2,04 Вт/(м·єC) [5], д = 0,039 м.

Сечение II-II:

  • воздушная прослойка толщиной д в.п = 0,142 м;
  • слой железобетона: л = 2,04 Вт/(м·єC) [5], д = 0,042 м.

Значения величин R I и RIII определённые по формуле (5) [4]:

м 2 ·°С/Вт;

Для воздушной прослойки находится эквивалентный коэффициент теплопроводности:

, Вт/(м·°С), (3.11)

Вт/(м·°С).

Средний коэффициент теплопроводности для панели длиной 1 метр определяется по формуле (10) [7]:

, Вт /(м·°С), (3.12)

где л 1 , л2 , …, лn — коэффициенты теплопроводности отдельных слоев конструкции, Вт /(м·°С);

F 1 , F2 , …, Fn — площадь отдельных участков по поверхности ограждения.

Вт/(м·°С).

Значения величины среднего термического сопротивления слоя II-II определенное по формуле (5) [5]:

м 2 ·°С/Вт;

Термическое сопротивление панели, перпендикулярное направлению теплового потока, определяется как сумму термических сопротивлений отдельных слоев:

, м 2 ·°С/Вт, (3.13)

м 2 ·°С/Вт.

Термическое сопротивление железобетонной панели в целом определятся по формуле (12) [5]:

м 2 ·°С/Вт, (3.14)

м 2 ·°С/Вт.

Действительное значение сопротивления теплопередаче пола 1-ого этажа R o определенное по формуле (3) [5]:

м 2 ·°С/Вт.

Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию R o ? Rreq .

Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь, вычисленный по формуле (4) [5]:

Вт/м 2 ·°С.

3.1.6 Расчет нормируемого сопротивления теплопередаче кровли здания

Значение R req для кровли здания определенное по формуле (1) [1]:

м 2 ·°С/Вт.

3.1.7 Расчет сопротивления теплопередаче кровли пристраиваемой части здания

Толщина д, мм, и коэффициент теплопроводности л, Вт/(м·єC), отдельных слоев конструкции стены:

  • железобетон: д = 0,08 м, л = 2,04 Вт/(м·єC) [4];
  • минераловатные плиты ЗАО «Минеральная вата»: д = 0,2 м, л = 0,048 Вт/(м·єC) [8].

Термическое сопротивление отдельных слоев конструкции определённое по формуле (5) [5]:

м 2 ·°С/Вт,

м 2 ·°С/Вт.

Действительное значение сопротивления теплопередаче стены R o определённое по формуле (3) [5]:

м 2 ·°С/Вт.

Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию R o ? Rreq .

Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь, вычисленный по формуле (4) [5]:

Вт/м 2 ·°С.

3.1.8 Расчет сопротивления теплопередаче кровли существующей части здания

Толщина д, мм, и коэффициент теплопроводности л, Вт/(м·єC), отдельных слоев конструкции стены:

  • железобетон: д = 0,03 м, л = 2,04 Вт/(м·єC) [5];
  • минераловатные плиты ЗАО «Минеральная вата»: д = 0,2 м, л = 0,048 Вт/(м·єC) [8].

Термическое сопротивление отдельных слоев конструкции определенное по формуле (5) [5]:

м 2 ·°С/Вт,

м 2 ·°С/Вт.

Действительное значение сопротивления теплопередаче стены R o определенное по формуле (3) [5]:

м2·°С/Вт.

Вычисленное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию R o ? Rreq .

Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь, вычисленный по формуле (4) [5]:

Вт/м 2 ·°С.

3.1.9 Сопротивления теплопередаче окон и дверей здания

Значение R req для окон и дверей определенное по формуле (1) [5]:

м 2 ·°С/Вт.

Проектом приняты к установке окна и наружные двери с термическим сопротивлением теплопередаче R req =0,8 м2 ·°С/Вт.

Данное значение сопротивления теплопередаче удовлетворяет условию R o ? Rreq . Коэффициент теплопередачи стены, необходимый для расчета теплопотерь, вычисленный по формуле (4) [5]:

Вт/м 2 ·°С.

3.1.10 Расчет тепловых потерь здания

Тепловые потери через ограждающие конструкции помещений здания определяются по формуле (13) [9]:

, Вт, (3.15)

где F — расчетная площадь ограждающей конструкции, м2 ;

  • коэффициент теплопередачи конструкции Вт/м 2 ·°С;

t вн — температура внутреннего воздуха помещений, °С;

t н.в — температура наружного воздуха для расчета отопления, °С;

в — коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери в долях от основных теплопотерь;

n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности конструкции по отношению к наружному воздуху.

Температура воздуха верхней зоны для помещений выстой более 4-х метров определяется по формуле (14):

, °С, (3.16)

где t р.з — температура воздуха рабочей зоны помещения высотой до 4-х метров, °С;

k — коэффициент нарастания температуры воздуха по высоте, °С/м;

H -высота помещения, м;

°С.

Для помещений высотой более 4-х метров от пола средняя внутренняя температура воздуха по высоте помещения определяется по формуле (15):

, °С, (3.17)

°С.

Расчет тепловых потерь здания по помещениям представлен в Приложении 2 Расчет тепловых потерь здания по помещениям

3.2 Расчет мощности и подбор отопительных приборов

Расчетная мощность отопительного прибора для помещения определяется по формуле (16):

, Вт, (3.18)

где Q по м — количество теплоты, необходимое для обогрева помещения, Вт;

  • n — количество отопительных приборов в помещении.

В качестве отопительных приборов для установки выбраны стальные панельные радиаторы фирмы Kermi типа Profil-K Type 11.

Подбор отопительных приборов осуществлен с помощью программного комплекса MagiCAD Heating&Piping and Ventilation [10].

Исходными данными для подбора отопительного прибора являются его расчетная мощность и схема движения теплоносителя. После ввода исходных в соответствующие графы, программа предлагает на выбор приборы заданной марки и мощности различных типоразмеров

Расчетная мощность отопительного прибора для помещений 1-ого этажа определенная по формуле (16):

Вт.

Прибор, подобранный программой — Kermi Profil-K Type 11 размером 1400600.

Расчетная мощность отопительного прибора для помещений 2-ого этажа определенная по формуле (16):

Вт.

Прибор, подобранный программой — Kermi Profil-K Type 11 размером 1400600.

3.3 Гидравлический расчет системы отопления

Гидравлический расчет системы отопления здания выполнен с помощью программного комплекса MagiCAD Heating&Piping and Ventilation [10] с использованием модуля «Трубопроводы».

Модуль «Трубопроводы» позволяет:

  • рассчитать и подобрать диаметры трубопроводов;
  • выполнить гидравлический расчет;
  • настроить и сбалансировать систему отопления при помощи балансировочных клапанов:
  • подобрать и подключить радиаторы;
  • посмотреть расход в любой точке сети, потери давления, тип используемой арматуры и другие технические данные;
  • автоматически создать спецификацию системы отопления;

Исходные данные для гидравлического расчета:

  • температура воды в подающем трубопроводе t под = 95 єC;
  • температура воды в обратном трубопроводе t обр = 70 єC;
  • плотность воды в системе отопления с = 970 кг/м 3 ;
  • удельная теплоемкость теплоносителя с = 4196 Дж/(кгК);
  • кинематическая вязкость н = 3,6510 -7 м2 /с;
  • коэффициент эквивалентной шероховатости металлопластиковых труб k = 0,005 мм;
  • коэффициент эквивалентной шероховатости стальных труб k = 0,1 мм.

Результаты гидравлического расчета представлены в таблице 3.1.

Таблица 3.1 — Гидравлический расчет системы отопления

Номер участка

Диаметр D, мм

Расход G, л/с

Скорость v, м/с

Потери давления на участке Дp,

кПа

У Дp, кПа

1

2

3

4

5

6

Наиболее нагруженная ветвь 6-5-4-3-2-1-1′-2′-3′-4′-5′-6′

1

20

0,024

0,17

0,366

0,366

1′

20

0,024

0,17

0,270

0,636

2

25

0,048

0,22

0,1

0,736

2′

25

0,048

0,22

0,1

0,836

3

25

0,072

0,33

4,13

4,97

3′

25

0,072

0,33

4,3

9,27

4

63

0,83

0,6

0,78

10,1

4′

63

0,83

0,6

0,84

10,9

5

65

1,8

0,49

0,75

11,7

5′

65

1,8

0,49

0,73

12,43

6

65

2,3

0,64

1,46

13,9

6′

65

2,3

0,64

1,54

15,4

Участки 7 и 7′

7

20

0,024

0,17

0,67

0,67

7′

20

0,024

0,17

0,02

0,69

Участки 8 и 8′

8

20

0,24

0,17

0,97

0,97

Ветвь 17-16-15-14-13-12-11-10-9-9′-10′-11′-12′-13′-14′-15′-16′-17′

9

20

0,024

0,17

4,09

4,09

9′

20

0,024

0,17

0,32

4,41

10

25

0,048

0,22

0,14

4,55

10′

25

0,048

0,22

0,15

4,70

11

25

0,072

0,33

0,34

5,04

11′

25

0,072

0,33

0,34

5,38

12

32

0,095

0,27

0,13

5,51

12′

32

0,095

0,27

0,13

5,64

13

32

0,119

0,34

0,25

5,89

13′

32

0,119

0,34

0,25

6,14

14

40

0,143

0,26

0,1

6,24

14′

40

0,143

0,26

0,1

6,34

15

40

0,167

0,3

0,09

6,43

15′

40

0,167

0,3

0,19

6,62

16

50

0,31

0,36

1,58

8,2

16′

50

0,31

0,36

1,45

9,65

17

63

0,763

0,55

0,04

9,69

17′

63

0,763

0,55

0,04

9,73

Участки 18 и 18′

18

20

0,024

0,17

4,37

4,37

18′

20

0,024

0,17

0,2

4,57

Участки 19 и 19′

19

20

0,024

0,17

4,67

4,67

1

2

3

4

5

6

19′

20

0,024

0,17

0,2

4,87

Участки 20 и 20′

20

20

0,024

0,17

5,35

5,35

20′

20

0,024

0,17

0,2

5,55

Участки 21 и 21′

21

20

0,024

0,17

5,62

5,62

21′

20

0,024

0,17

0,2

5,64

Участки 22 и 22′

22

20

0,024

0,17

6,11

6,11

22′

20

0,024

0,17

0,2

6,31

Участки 23 и 23′

23

20

0,024

0,17

6,3

6,3

23′

20

0,024

0,17

0,2

6,5

Ветвь 29-28-27-26-25-24-24′-25′-26′-27′-28′-29′

24

20

0,024

0,17

2,81

2,81

24′

20

0,024

0,17

0,29

3,1

25

25

0,048

0,22

0,14

3,24

25′

25

0,048

0,22

0,15

3,39

26

25

0,072

0,33

0,29

3,68

26′

25

0,072

0,33

0,29

3,97

27

32

0,095

0,27

1,02

4,99

27′

32

0,095

0,27

1

5,99

28

32

0,119

0,34

0,22

6,21

28′

32

0,119

0,34

0,22

6,43

29

40

0,143

0,26

0,07

6,5

29′

40

0,143

0,26

0,14

6,64

Участки 30 и 30′

30

20

0,024

0,17

3,07

3,07

30′

20

0,024

0,17

0,2

3,27

Участки 31 и 31′

31

20

0,024

0,17

3,37

3,37

31′

20

0,024

0,17

0,2

3,57

Участки 32 и 32′

32

20

0,024

0,17

3,94

3,94

32′

20

0,024

0,17

0,2

4,14

Участки 33 и 33′

33

20

0,024

0,17

5,96

5,96

33′

20

0,024

0,17

0,2

6,16

Участки 34 и 34′

34

20

0,024

0,17

6,39

6,39

34′

20

0,024

0,17

0,2

6,59

Ветвь 17-16-15-14-13-12-11-10-9-9′-10′-11′-12′-13′-14′-15′-16′-17′

9

20

0,024

0,17

4,09

4,09

9′

20

0,024

0,17

0,32

4,41

10

25

0,048

0,22

0,14

4,55

10′

25

0,048

0,22

0,15

4,70

11

25

0,072

0,33

0,34

5,04

11′

25

0,072

0,33

0,34

5,38

Ветвь 39-38-37-36-35-35′-36′-37′-38′-39′

35

20

0,024

0,17

3,68

3,68

35′

20

0,024

0,17

0,38

4,06

36

25

0,048

0,22

0,13

4,19

36′

25

0,048

0,22

0,13

4,32

37

25

0,072

0,33

1,13

5,45

37′

25

0,072

0,33

1,36

6,81

38

40

0,143

0,26

1,42

8,23

38′

40

0,143

0,26

1,28

9,51

39

50

0,453

0,52

0,09

9,6

39′

50

0,453

0,52

0,07

9,67

Участки 40 и 40′

40

20

0,024

0,17

4,02

4,02

40′

20

0,024

0,17

0,2

4,22

4. ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ

4.1 Основные параметры вентиляции

Основные показатели по чертежам вентиляции представлены в таблице 4.1

Таблица 4.1 — Основные показатели по чертежам вентиляции

Наименование

(здания, сооружения,

помещения)

Объем

м 3

Периоды

года при

t нар. С

Расход тепла

на вентиляцию

кВт

Расход тепла

на отопление

ккал/час

Расход

холода

квт

Установленная

мощность

эл.двигателя

квт

Туристическая база

4446

Зима -32

174

10,5

Лето

+26

95,1

40

Климатологические данные представлены в таблице 4.2.

Таблица 4.2 — Параметры наружного воздуха

Наименование параметра расчетного

Теплый период

Холодный период

Параметр А

Температура,C

+21,2

-17

Энтальпия, кДж/кг

48,1

-8

Параметр Б

Температура,C

+26

-32

Энтальпия, кДж/кг

51,5

-25,3

Средняя скорость ветра, м/сек

1

3,5

Средняя относительная влажность

Наружного воздуха в 13 час дня, %

60

85

Расчетное барометрическое

Давление, Гпа

995

995

Б) Параметры внутреннего воздуха

Параметры внутреннего воздуха приняты в соответствии с требованиями СНиП 41-01-2003 (СНиП 2.04.05-91*) «Отопление, вентиляция и кондиционирование», СНиП 2.08.02-89* «Общественные здания и сооружения» и представлены в таблице 4.3.

Таблица 4.3 — Параметры внутреннего воздуха

Наименование помещения

Наименование параметра

Теплый период

Холодный период

Залы для посетителей

Температура, С

22-25

19

Относительная влажность, %

Не более 65

Не более 65

Производственные помещения

Температура, С

16-27

15-22

Относительная влажность, %

Не более 75

Не более 75

Административные помещения

Температура, С

20-24

19-24

4.2 Системы вентиляции и кондиционирования воздуха

Для поддержания температурных параметров воздуха в помещениях туристической базы проектом предусматривается общеобменная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Отдельные вытяжные системы предназначены для обеденных залов, производственных кухни, санитарно-бытовых помещений персонала и посетителей, гостиничных номеров. Для помещения горячего цеха воздухообмен рассчитан на ассимиляцию теплопоступлений от установленного электрооборудования, от электроосвещения, от людей. Для остальных помещений воздухообмен принят по санитарным нормам и по кратности. Для технологического оборудования предусматриваются местные отсосы. Приток и удаление воздуха осуществляется регулируемыми вентиляционными устройствами, устанавливаемыми в верхней зоне помещений. Воздухообмены в производственном помещении кухни определялись по расчету на ассимиляцию теплоизбытков с учетом объема воздуха, удаляемого местными отсосами от тепловыделяющего оборудования, для остальных помещений воздухообмен принят по кратности. Над оборудованием выделяющем вредности (тепло, запахи, пары), устанавливаются локализующие устройства — зонты с жироулавливающими кассетами с подключением их к местной вытяжной системе В1. Для производственных помещений кухни предусмотрена одна самостоятельная механическая приточная система вентиляции П1. Также предусмотрена самостоятельная общеобменная вытяжная система В3 обслуживающая помещения кухонного блока (кондитерский цех, моечная столовой посуды, овощной цех, мясо-рыбный цех и холодный цех).

В зоне производственных помещений обеспечивается дисбаланс для исключения перетока вытяжного воздуха в зал ресторана. Для помещений санузлов, и душевых расположенных на 1-м этаже запроектированы отдельные вытяжные системы В6, В7.