Тепловой и влажностный режимы здания, теплофизика ограждающих конструкций

Контрольная работа

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

САРАТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ

УНИВЕРСИТЕТ имени Гагарина Ю.А.

Факультет Экономики и менеджмента (ФЭМ)

Специальность «Экспертиза и управление недвижимостью» , Кафедра «Экономика предприятий, инженерная экономика и логистика (ЭПЛ)

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА

по дисциплине « Строительная теплофизика »

«Тепловой и влажностный режимы здания, теплофизика ограждающих конструкций»»

Выполнила: студентка группы ЭУН-41 (д/о)

Пешкова Д.А. , Руководитель работы: Семенов Б.А. , Саратов 2013

Таблица 1.1 Варианты исходных данных

Предпоследняя

цифра шифра

Наружные размеры

здания, м

Город или климатический район при последней цифре шифра зачетной книжки

Высота (этажность)

Длина

Ширина

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Четная

15 (5)

54

12

Уфа

Липецк

Брянск

Вологда

Воронеж

Иваново

Казань

Москва

Омск

Томск

Нечетная

27 (9)

18

18

Барнаул

Архангельск

Владимир

Магадан

Екатеринбург

Иркутск

Красноярск

Благовещенск

Новосибирск

Пермь

Таблица 1.2

Варианты исходных данных

Наименование параметров

Значения параметров материалов и конструкций по предпоследней цифре шифра

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Коэффициент остекленности фасада здания

0,17

0,18

0,19

0,2

0,21

0,17

0,18

0,19

0,2

0,21

Теплопроводность

теплоизоляционных

материалов, ,Вт/мС

В стенах

0,045

0,047

0,049

0,051

0,053

0,055

0,057

0,059

0,061

0,063

В перекрытиях

0,035

0,037

0,040

0,042

0,044

0,046

0,044

0,042

0,040

0,038

Коэффициенты паропроницаемости строительных

материалов в стенах,

?, мг/(м·ч·Па)

Конструктивного

0,11

0,12

0,15

0,19

0,23

0,16

0,03

0,09

0,07

0,05

Теплоизоляции

0,49

0,53

0,56

0,6

0,31

0,45

0,02

0,03

0,04

0,05

Штукатурки

0,11

0,14

0,15

0,16

0,17

0,18

0,43

0,53

0,43

0,53

Плотность, ? w , кг/м3

Теплоизоляции

100

125

150

175

200

250

100

150

200

250

Конструкции наружных ограждений здания

Стен

(Рис. 1.1)

Кирпичная кладка толщиной 2 кирпича с наружным теплоизоляционным слоем, оштукатуренным цементно-песчаным раствором по сетке (схема 1)

Трехслойная железобетонная панель (схема 2) с внутренним теплоизоляционным слоем

Перекрытий

Чердачное (рис. 1.2); Подвальное (рис. 1.3).

Сопротивление теплопередаче

многопустотной Ж/Б плиты перекрытия R = 0,14 м 2 С/Вт

Схемы расположения материальных слоев в ограждающих конструкциях здания

Схема а ( r = 0,93 )

Рис. 1.1. Наружные стены

50 Цементная стяжка

т.и Теплоизоляционный слой

150 Многопустотная Ж/Б

панель перекрытия

Рис. 1.2. Чердачное перекрытие

Линолеум = 3 мм

50 Цементная стяжка

100

Пенобетон

Многопустотная Ж/Б

150панель перекрытия

Теплоизоляционный слой

т.и Защитный слой = 3 мм

Рис. 1.3. Подвальное перекрытие

воздухопроницаемость инфильтрационный тепловой отопление

1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания

1.1 Теплотехнический расчет стены

Интегральная характеристика отопительного периода D d измеряется в градусо-сутках, Ссут, и рассчитывается по формуле

СНиПа 23-02-2003

Используя нормативное значение приведенного сопротивления теплопередаче R req = 3,79 м2 С/Вт, найдем требуемую толщину теплоизоляционного слоя для кирпичной стены (схема а ) при значении коэффициента теплотехнической однородности r = 0,93.

Определим термические сопротивления отдельных конструктивных слоев:

  • кладки
  • штукатурки внутренней
  • штукатурки наружной

где — толщина слоя , м; — теплопроводность материала, Вт/(мС), принимаемая по приложению Д (СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий).

Определим сопротивления теплоотдаче на внутренней и наружной поверхностях:

СНиП 23-02-2003

Общее сопротивление теплопередаче всех конструктивных слоев стены (без теплоизоляционного):

Требуемое сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя:

где r — коэффициент теплотехнической однородности конструкции.

Требуемая толщина теплоизоляционного слоя:

где т.и — теплопроводность выбранного теплоизоляционного материала, Вт/(мС).

В качестве проектного принимаем ближайшее большее стандартное значение толщины теплоизоляционной плиты

Проектное сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя при этом составит:

Определим проектное значение полного сопротивления теплопередаче с учетом теплотехнической неоднородности стены:

Следовательно, условие СНиПа по уровню теплозащиты стены выполняется.

Проектное значение коэффициента теплопередаче стены:

1.2 Теплотехнический расчет перекрытий

1.2.1 Перекрытие чердачное

СНиПа 23-02-2003

Используя нормативное значение приведенного сопротивления теплопередаче R req = 4,97 м2 С/Вт, найдем требуемую толщину теплоизоляционного слоя для кирпичной стены (рис.1.2.) при значении коэффициента теплотехнической однородности r = 1.

Определим термические сопротивления отдельных конструктивных слоев:

  • цементной стяжки
  • Ж/Б плиты

где — толщина слоя , м; — теплопроводность материала, Вт/(мС), принимаемая по приложению Д (СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий).

Определим сопротивления теплоотдаче на внутренней и наружной поверхностях:

СНиП 23-02-2003

Общее сопротивление теплопередаче всех конструктивных слоев стены (без теплоизоляционного):

Требуемое сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя:

где r — коэффициент теплотехнической однородности конструкции.

Требуемая толщина теплоизоляционного слоя

где т.и — теплопроводность выбранного теплоизоляционного материала, Вт/(мС).

В качестве проектного принимаем ближайшее большее стандартное значение толщины теплоизоляционной плиты

Проектное сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя при этом составит:

Определим проектное значение полного сопротивления теплопередаче с учетом теплотехнической неоднородности стены:

Следовательно, условие СНиПа по уровню теплозащиты стены выполняется.

Проектное значение коэффициента теплопередаче стены:

1.2.2 Перекрытие подвальное

СНиПа 23-02-2003

Используя нормативное значение приведенного сопротивления теплопередаче R req = 4,97 м2 С/Вт, найдем требуемую толщину теплоизоляционного слоя для кирпичной стены (рис.1.3.) при значении коэффициента теплотехнической однородности r = 1.

Определим термические сопротивления отдельных конструктивных слоев:

  • линолеум
  • цементной стяжки
  • пенобетон
  • Ж/Б плиты
  • защитный слой

где — толщина слоя , м; — теплопроводность материала, Вт/(мС), принимаемая по приложению Д (СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий).

Определим сопротивления теплоотдаче на внутренней и наружной поверхностях:

СНиП 23-02-2003

Общее сопротивление теплопередаче всех конструктивных слоев стены (без теплоизоляционного):

Требуемое сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя:

где r — коэффициент теплотехнической однородности конструкции.

Требуемая толщина теплоизоляционного слоя:

где т.и — теплопроводность выбранного теплоизоляционного материала, Вт/(мС).

В качестве проектного принимаем ближайшее большее стандартное значение толщины теплоизоляционной плиты

Проектное сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя при этом составит:

Определим проектное значение полного сопротивления теплопередаче с учетом теплотехнической неоднородности стены:

Следовательно, условие СНиПа по уровню теплозащиты стены выполняется.

Проектное значение коэффициента теплопередаче стены:

1.3 Теплотехнический расчет окон

СНиПа 23-02-2003

при D d = 6000 o C·cут > Rокreq = 0,6 м2 C/Вт;

при D d = 8000 o C·cут > Rокreq = 0,7 м2 C/Вт;

С учетом этого в нашем примере при расчетном значении интегральной характеристики отопительного периода D d = 6829,2 Cсут получим требуемое сопротивление теплопередаче окон:

По приложению Л CП 23-101-2004 выбираем обычное стекло и двухкамерное стекло в раздельных переплетах с обычным селективным покрытием, имеющий фактическое сопротивление теплопередаче R = 0,65 м2C/Вт, большее требуемого. Этот тип остекления и принимаем к установке. Значение R = 0,65 м2 C/Вт будем использовать в дальнейших расчетах при определении трансмиссионных теплопотерь через окна. Расчетный коэффициент теплопередачи окон:

Удельная величина основных (трансмиссионных) теплопотерь через окна

2. Расчет воздухопроницаемости окон, определение инфильтрационных тепловых потерь

Рассчитаем требуемый и фактический эксплуатационные режимы воздухопроницаемости заполнения оконного проема при использовании двойного остекления в раздельных переплетах для девятиэтажного жилого здания высотой H =27 м при тех же исходных данных и скорости ветра u = 7,3 м/с.

Плотности внутреннего и наружного воздуха рассчитаем по формуле

Среднее значение расчетной разности давлений внутреннего и наружного воздуха определим по формуле:

где g — ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2 ;

H — высота здания от поверхности земли до карниза, м;

в ; н — плотности внутреннего и наружного воздуха, кг/м3 ;

u — расчетная скорость ветра, м/с.

Нормативное сопротивление воздухопроницанию окон жилых зданий в ПХВ переплетах G н = 5,0 кг/м2 ч ( табл. 11 СНиП 23-02-2003)

Требуемое сопротивление воздухопроницанию окон по формуле

где Р о — стандартный перепад давлений, при котором производятся испытания окон на воздухопроницаемость, равный 10 Па.

Поэтому при расчете пяти- или девятиэтажных зданий в качестве проектного (фактического) принимаем предельно допустимое значение объемной воздухопроницаемости окон класса Б, которая, составляет: Q 1 = 1,9 м3 /(чм2 ).

При этом проектная массовая воздухопроницаемость составит:

При отсутствии сертификата значение показателя режима фильтрации также можно принимать равным нормативной величине: n = 2/3.

Фактическое сопротивление воздухопроницанию оконного блока с двухкамерным стеклопакетом в ПХВ переплетах при указанных в сертификате значениях G у = 2,727 кг/(чм2 ) и n = 2/3, составляет:

м 2 чПа/кг.

Таким образом, , а это значит, что данный тип оконного блока удовлетворяет требованиям СНиП по воздухопроницаемости и может быть принят к установке.

2.1 Расчетные значения разности давлений внутреннего и наружного воздуха для окон первого и последующего этажей определим формуле

  • для окон первого этажа ( при h i = 2,8 м;
  • k 1 = 0,75;
  • р int = 0 )
  • для окон второго этажа ( при h i = 5,8 м;
  • k 1 = 0,75;
  • р int = 0 )
  • для окон третьего этажа ( при h i = 8,8 м;
  • k 1 = 0,75;
  • р int = 0 )
  • для окон четвертого этажа ( при h
  • для окон пятого этажа ( при h
  • для окон шестого этажа ( при h
  • для окон седьмого этажа ( при h
  • для окон восьмого этажа ( при h
  • для окон девятого этажа ( при h

2.2 Удельный воздушный поток, инфильтрирующийся через 1м 2

  • для окон первого этажа
  • для окон второго этажа
  • для окон третьего этажа
  • для окон четвертого этажа
  • для окон пятого этажа
  • для окон шестого этажа
  • для окон седьмого этажа
  • для окон восьмого этажа
  • для окон девятого этажа

2.3 Дополнительная величина удельных теплопотерь на нагрев воздуха, инфильтрирующегося через 1 м2 заполнения оконных проемов

  • для окон первого этажа

где с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/кгC;

k — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для тройного; 0,8 для двойного; 1,0 — для одинарного остекления.

  • для окон второго этажа
  • для окон третьего этажа
  • для окон четвертого этажа
  • для окон пятого этажа
  • для окон шестого этажа
  • для окон седьмого этажа
  • для окон восьмого этажа
  • для окон девятого этажа

2.4 Суммарная величина удельных теплопотерь через 1 м 2

  • для окон первого этажа
  • для окон второго этажа
  • для окон третьего этажа
  • для окон четвертого этажа
  • для окон пятого этажа
  • для окон шестого этажа
  • для окон седьмого этажа
  • для окон восьмого этажа
  • для окон девятого этажа

2.5 Результирующий приведенный коэффициент теплопередаче окон с учетом трансмиссионной и инфильтрационной составляющих

  • для окон первого этажа
  • для окон второго этажа
  • для окон третьего этажа
  • для окон четвертого этажа
  • для окон пятого этажа
  • для окон шестого этажа
  • для окон седьмого этажа
  • для окон восьмого этажа
  • для окон девятого этажа

3. Расчет паропроницаемости ограждающих конструкций

Рис.1. Схема расположения слоев в наружной стене здания

3.1 Исходные данные, принятые по результатам теплотехнического расчета стены

  • кладки
  • штукатурки внутренней
  • штукатурки наружной

Проектное сопротивление теплопередаче теплоизоляционного слоя при этом составит:

Определим сопротивления теплоотдаче на внутренней и наружной поверхностях:

Общее сопротивление теплопередаче стены:

Термическое сопротивление участка стены от наружного воздуха до плоскости возможной конденсации

3.2 Расчет сопротивлений паропроницанию

Сопротивление паропроницанию материальных слоев стены:

  • кладки
  • штукатурки внутренней
  • штукатурки наружной
  • теплоизоляционного слоя

где д -толщина соответствующего материального слоя, м;

  • паропроницаемость материалов, мг/м*ч*Па, по заданию.

Общее сопротивление паропроницанию стены:

Сопротивление паропроницанию участка стены между наружней поверхностью и плоскостью возможной конденсации:

Среднемесячные температуры и упругости водяного пара в наружном воздухе для г. Красноярска по данным СНиПа 23-01-99

Таблица 1.

Месяцы

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

IX

X

XI

XII

Продолжительность, сут.

31

28

31

30

31

30

31

31

30

31

30

31

t jбv , °С

-18,2

-16,8

-7,8

2,6

9,4

16,6

19,1

15,7

9,4

1,5

-8,8

-16,3

Расчетные

периоды

года

З

З

З

В-О

Л

Л

Л

Л

Л

В-О

З

З

влаго

нако-пления

В-Н

В-Н

В-Н

В-Н

В-Н

е jбv , Па

140

150

260

450

650

1140

1470

1290

840

470

250

170

Используя данные этой таблицы, определим следующие значения:

  • число месяцев зимнего периода z 1 = 5;
  • число месяцев осенне-весеннего периода z 2 = 2;
  • число месяцев летнего периода z 3 = 5;
  • продолжительность периода влагонакопления z о = 161 сут.

Средние по каждому периоду года значения температуры t ext,i , °С, и парциального давления водяного пара в наружном воздухе еext,i , Па, рассчитаем по следующим формулам:

где t jбv , еjбv — среднемесячные значения температуры, °С, и парциального давления водяного пара в наружном воздухе, Па;

  • j, i — соответственно номер месяца и номер периода года;

z i — число месяцев данного периода.

Зимний период:

;

Весенне-осенний:

Летний:

Исходные данные и результаты расчета температурных и влажностных параметров конструкции по трем периодам года

Таблица 2.

Расчетные параметры

Значения параметров в различные периоды года

З

В-О

Л

Продолжительность периода года, z i , мес.

5

2

5

Средняя температура наружного воздуха,t i , °С

-13,58

2,05

14,04

Среднее парциальное давление водяного пара

в наружном воздухе, е ext,i , Па

194

460

1078

Средняя температура в плоскости возможной

конденсации, ф сi , °С

-13,01

2,35

14,14

Парциальное давление насыщенного водяного

пара в плоскости возможной конденсации E i , Па

199

727

1619

Определим среднее парциальное давление водяного пара в наружном воздухе за годовой период эксплуатации, как

е ext = (1/12)*(194*5+460*2+1078*5) =606,7 Па.

3.3 Проверка первого условия паропроницаемости

Определим парциальное давление водяных паров во внутреннем воздухе е int . При tint = 20 °С парциальное давление насыщения Eint = 2338 Па (по табл.С.2 приложения С СП 23-101-2004), тогда

е int = цint* Eint = 0,6*2338= 1403 Па

Е=(1/12)*(199*5+727*2+1619*5)=878,7 Па

С учетом полученных численных значений е int = 1403 Па; Е=878,7 Па; еext =606,7 Па; Revp =0,143 м2 *ч*Па/мг величина требуемого сопротивления паропроницанию стены по условию недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации составит:

R regvp,1 = ((1403-878,7)/(878,7-606,7))*0,143=0,2717 м2 *ч*Па/мг

Фактическое сопротивление паропроницанию участка стены в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составит:

R vp = Rsumvp — Revp = 4,78 — 0,143=4,637> Rregvp,1 =0,2717 м2 *ч*Па/мг

Следовательно, условие ненакопления влаги за годовой период эксплуатации выполняется и никакого дополнительного сопротивления паропроницанию не требуется. Предлагаемая конструкция удовлетворяет первому условию паропроницаемости.

3.4 Проверка второго условия паропроницаемости

По данным табл.1 рассчитаем среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха e ext0 , Па, за период влагонакопления с отрицательными среднемесячными температурами:

e ext0 = (140+150+260+250+170)/5=194 Па.

Определим среднюю температуру наружного воздуха за период с отрицательными температурами:

t ext0 =(-18,2-16,8-7,8-8,8-16,3)/5=-13,58 °С.

Рассчитаем среднюю температуру стены в плоскости возможной конденсации за период с отрицательными температурами:

ф с0 = text0 + (Rг /R0 )*(tint — text0 ) = -13,58 +(0,0644/3,8)*(20+13,58)=-13,04°С.

Парциальное давление насыщенного водяного пара при ф с0 = -13,04°С составляет Е0 = 199 Па. Полученное значение Е0 определяет упругость водяного пара в плоскости возможной конденсации при средней температуре наружного воздуха за период влагонакопления.

С учетом полученных численных значений рассчитаем показатель интенсивности отвердения парового потока от плоскости возможной конденсации в окружающую среду:

з = 0,0024*(( Е 0 — eext0 )/ Revp )* z0 =0,0024((199-194)/0,143)*161=13,51 %*кг*м2 .

Требуемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения накопления влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха рассчитаем по формуле:

R regvp,2 =(0,0024* z0 *( еint — Е0 ))/(сww *??бv + з) = (0,0024*161*(1403-194))/(125*0,15*3+13,51)=6,67 м2 *ч*Па/мг.

Фактическое значение сопротивления паропроницанию участка стены от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации составляет R ne =4,78-0,143=4,637 м2 *ч*Па/мг.

Таким образом, R vp =4,637< Rregvp,2 =6,67 м2 *ч*Па/мг, следовательно, конструкция не удовлетворяет условию и в нее нужно вводить дополнительный слой пароизоляции. С внутренней стороны конструкции должна быть применена пароизоляция в виде покрытия из полиэтиленовой пленки с фактическим значением сопротивления Rvp =7,3 м2 *ч*Па/мг.

4. Расчет удельной отопительной характеристики здания, определение расчетной тепловой нагрузки

4.1 Формула для расчета удельной тепловой характеристики по нормативным сопротивлениям теплопередаче и размерам зданий впервые была получена профессором Н.С. Ермолаевым

где П; S; H — периметр, м; площадь застройки, м2 ; высота здания, м;

R ст ; R ок ; R п.п ; R ч.п — сопротивления теплопередаче, Вт/м2 С, стен, окон, подвального и чердачного перекрытий;

р — коэффициент остекленности фасада (отношение площади окон к площади стен с окнами);

n п.п ; n ч.п — коэффициенты, зависящие от положения ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, для подвального и чердачного перекрытий, равные соответственно 0,6 и 0,9;

1,08 — поправочный коэффициент, учитывающий инфильтрацию и дополнительные теплопотери.

Вт/м 3 C;

Вт/м 3 C;

  • В результате расчета, проектная удельная тепловая характеристика получилась меньше, чем нормативная, что соответствует условию энергоэффективности здания.

Суммарные теплопотери здания , Вт, определяются с учетом значений температуры внутреннего — t бvint , °С, и наружного воздуха , text ,°С, в данном районе:

  • нормативное значение;
  • проектное значение.

Приведенные коэффициенты теплопередаче ограждающих конструкций:

Вт/м 2 C;

Вт/м 2 C.

По заданию проектное здание имеет разомкнутую(крестообразную схему блокировки с коэффициентом эффективности блокировки з=0,75, тогда удельная тепловая характеристика g 0бл находится по формуле:

Вт/м 3 C;

Вт/м 3 C.

0,133 -0,117=0,017;

0,017/0,133=12%;

Q des =80,31 * 12% = 9,63 -сэкономлено теплопотерь;

80,31 -9,63= 70,67 кВт -суммарные тепловые потери.

4.2 Согласно МДС 41-4.2000 (Приложение 1), при отсутствии проектной документации расчетную часовую нагрузку отопления здания Qо, Гкал/ч, можно определить по укрупненным показателям

где a — поправочный коэффициент, учитывающий отклонение расчетной температуры наружного воздуха от — 30оС, принимаемый по табл.2 Приложения 1 [МДС 41-4.2000];

  • V — строительный объем здания по наружному обмеру, м3;

q o — удельная отопительная характеристика зданий, ккал/м3·ч·оС, принимаемая по табл.3 или 4 Приложения 1 [МДС 41-4.2000];

К и — расчетный коэффициент инфильтрации, обусловленной тепловым и ветровым напором, определяемый как:

, тогда

кВт.

Суммарное годовое теплопотребление, Qгод, Гкал/год, определяется путем пересчета расчетной отопительной нагрузки Qо, Гкал/ч, (определенной при tн.р.о) на среднюю температуру наружного воздуха за отопительный период:

  • кВт*ч/год;

(244494*3600)/4,186 = 210,65 Гкал/год

210,65 * 1200 = 252 780 руб./год

252 780 / 2332,8 = 108,36руб./м 2 *год

108,36 * 53 = 5743,08 руб./год

Определяем месячное теплопотребление здания на отопление:

  • кВт*ч/мес.;
  • (7776*3600)/4,186 = 6,69 Гкал/мес.;

6,69 * 1200 = 8028 руб./мес.;

8028 / 2332,8 = 3,4 руб./м 2 *мес.;

3,4 * 53 = 180 руб./мес.

кВт*ч/мес.;

  • (20 088*3600)/4,186 = 17,27 Гкал/мес.;

17,27 * 1200 = 20 724 руб./мес.;

20 724 / 2332,8 = 8,89 руб./м 2 *мес.;

8,89 * 53 = 471,17 руб./мес.

кВт*ч/мес.;

  • (31 104*3600)/4,186 = 26,75 Гкал/мес.;

26,75 * 1200 = 32 100 руб./мес.;

32 100 / 2332,8 = 13,76 руб./м 2 *мес.;

13,76 * 53 = 729,28 руб./мес.

кВт*ч/мес.;

  • (40 176*3600)/4,186 = 34,55 Гкал/мес.;

34,55 * 1200 = 41 460 руб./мес.;

41 460 / 2332,8 = 17,78 руб./м 2 *мес.;

17,78 * 53 = 941,81 руб./мес.

кВт*ч/мес.;

  • (42 184*3600)/4,186 = 36,27 Гкал/мес.;

36,27 * 1200 = 43 524 руб./мес.;

43 524 / 2332,8 = 18,65 руб./м 2 *мес.;

18,65 * 53 = 988,45 руб./мес.

кВт*ч/мес.;

  • (36 892*3600)/4,186 = 31,73 Гкал/мес.;

31,73 * 1200 = 38 076 руб./мес.;

38 076 / 2332,8 = 16,32 руб./м 2 *мес.;

16,32 * 53 = 865 руб./мес.

Вт*ч/мес.;

  • (30 801*3600)/4,186 = 26,49 Гкал/мес.;

26,49 * 1200 = 31 788 руб./мес.;

31 788 / 2332,8 = 13,63 руб./м 2 *мес.;

13,63 * 53 = 722 руб./мес.

Вт*ч/мес.;

  • (18 792*3600)/4,186 = 16,16 Гкал/мес.;

16,16 * 1200 = 19 392 руб./мес.;

19 392 / 2332,8 = 8,31 руб./м 2 *мес.;

8,31 * 53 = 440 руб./мес.

Вт*ч/мес.;

  • (7 776*3600)/4,186 = 6,69 Гкал/мес.;

6,69 * 1200 = 8028 руб./мес.;

8028 / 2332,8 = 3,4 руб./м 2 *мес.;

3,4 * 53 = 180 руб./мес.

Определение расчетной тепловой нагрузки на ГВС:

  • где а — cуточная норма водопотребления на ГВС абонента, л/ед.изм. в сутки;
  • n — количество единиц измерения;

t гвс — температура горячей воды в системе ГВС, принимаемая равной 65оС при открытом водоразборе и 55оС при закрытой схеме ГВС4

t х.в — температура воды в холодном водопроводе, принимаемая равной 5оС в отопительный период и 15оС в межотопительный период4

Q т.п , — тепловые потери в местной системе ГВС, в подающем и циркуляционном трубопроводах наружной сети ГВС, Гкал/ч.

При отсутствии исходной информации, необходимой для расчета теплопотерь трубопроводами ГВС, тепловые потери Q т.п можно определять, применяя специальный коэффициент Кт.п , учитывающий тепловые потери трубопроводов, по выражению:

Годовое теплопотребление на ГВС определяется с учетом зимнего и летнего режимов:

  • Гкал/час;
  • Гкал/час.

Гкал/час.

Гкал/час;

  • Гкал/час.