Энерго-, ресурсосбережение при эксплуатации холодильных установок

ОДЕССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ ХОЛОДА

Кафедра: «Холодильных машин и установок»

Контрольная работа

по теме

Энерго-, ресурсосбережение при эксплуатации

холодильных установок

студента гр.151б

Катричука Руслана

Одесса

2003 г.

1. Исходные данные

Аммиачная холодильная установка, расположенная в г. Херсоне, работает на 2 температуры кипения -10/ -40/ C 0 .За отчётный период по данным журнала компрессорного цеха получены следующие данные, характеризующие работу холодильной установки.

За отчётный период (месяц) на систему Т 0 =-10 работали 2 агрегата А-110-7-1 с суммарным числом часов работы 1200, 2 циркуляционных насоса ЦНГ-70 (один резервный) с суммарным числом часов работы 600, 8 воздухоохладителей ВОГ-230 с суммарным числом часов работы 4000, 2 воздухоохладителя ВОП-150 с суммарным числом часов работы 600 и один воздухоохладитель ВОП-100 с суммарным числом часов работы 400 .

На системах с температурой кипения Т 0 =-40 работали 3 компрессорных двухступенчатых агрегата АД-55-7-5 с общим числом часов работы 1500, два циркуляционных насоса ЦНГ-68 (один резервный) с общим числом работы 820, 7 воздухоохладителей ВОГ-250 с числом работы 5500 час.

В холодильной системе было установлено 3 испарительных конденсаторов ИК-90 с суммарным числом часов работы 2160, одна градирня ГПВ-20 с числом работы 680, 3 насоса оборотного водоснабжения 1,5К-8/19 с суммарным числом работы 800. Средняя температура наружного воздуха Т о.с. =22С.

По данным электросчётчика, учитывающего работу оборудования холодильной установки, потребление электроэнергии составило 265050 кВт. Час.

Все исходные данные сводим в таблицу 1

Таблица 1

Характеристика оборудования

Энергопотребляющее оборудование (по режиму работы)

компрессоры и компрессорные агрегаты

насосы

воздухоохладители

аммиачные

водяные

РЕЖИМ РАБОТЫ t 0 =-40

Марка

АД-55-7-5

ЦНГ-68

ВОГ-250

Суммарное число часов работы,ч

1500

820

5500

Число оборотов эл.двиг., об/мин.

1470

1000

Количество

3

2

7

Характеристика оборудования

Энергопотребляющее оборудование (по режиму работы)

компресоры и компресорные агрегаты

насосы

воздухоохладители

аммиачные

водяные

РЕЖИМ РАБОТЫ t 0 =-10

Марка

А-110

ЦНГ-70

ВОГ-230

ВОП-100

ВОП 150

Суммарное число часов работы,ч

1200

600

4000

400

600

Число оборотов эл.двиг., об/мин.

1470

1000

1500

1200

Количество

2

2(1 резерв)

8

1

2

Энергопотребляющее оборудование, обслуживающее все режимы работы

Марка

Конденсатор испарительный ИК-90

Градирня ГПВ-20

Насос оборотного водоснабжения 1,5К-8\19

Суммарное число часов работы,ч

2160

680

800

Количество, шт.

3

1

3

Среднемесячная температура воздуха Tв=22°С , Твт=16.6°С.

2.Определение технологической нормы расхода электроэнергии

В данном случае холодильную установку обслуживают испарительные конденсаторы. Расчёт ведётся графоаналитическим методом. Согласно методике определяем нагрузку на конденсатор Q k со стороны холодильных компрессоров для температур конденсации tk =29. Расчёт сведён в табл. 2.1

Таблица2.1

Марка компресора

V h3

t k

p k , кг/ см2

p k /p0

p пр кг/ см2

t пр , с

p k /pпр , кг/см2

t и

q v ,ккал/м

Q 0 , ккал/ч

Ne 1

Ne 2 , кВт

Q k , ккал/ч

t 0 =-40, p0 =0,72 кг/см2

АД-55

150,5

29

11,3

2,85

-10,5

3,96

24

0,76

720

82353,6

0,044

18,87

98581,8

t 0 =-10, p0 =2,9 кг/см2

А-110

301

29

11,3

3,89

24

0,75

630

142222,5

0,045

39,3

176020,5

2.1 Определяем суммарную нагрузку на конденсатор от каждого компрессора.

к =0 +860*Ne, ккал/ч (2.1)

где: Q 0 -холодопроизводительность компрессора, ккал/ч;

  • Ne-эффективная мощность на валу компрессора, кВт;

t 0 =-40 82353,6+86018,87=98581,8

t 0 =-10 142222,5+86039,3=176020,5

2.2 Определяем холодопроизводительность компрессора

0 =v (2.2)

где:

  • коэффициент подачи компрессора, который определяют в зависимости от рабочего отношения давлений;

q v -объёмная холодопроизводительность аммиака, ккал/м3 ;

V h -описанный объём компрессора или цилиндров высокого давления м3 /ч ;

для t 0 =-40°C Qо= 0,76720150,5=82353,6

для t 0 =-10°C Qо = 0,75630301=142222,5

2.3 Определяем эффективную мощность для двухступенчатой установки

, кВт (2.3)

где- p пр — промежуточное давление .

t 0 =-40 Ne=0,0442,85150,5=18,87

2.4 Промежуточное давление Рпр.

Рпр = , кг/см 2 (2.4)

где- p k -давление конденсации;

p 0 -давление кипения.

Агрегат АД-55-7-5

2.5 Эффективная мощность на валу компрессора одноступенчатой установки.

, кВт (2.5)

Ne=0,0452,9301=39,3 кВт

2.6 определяем суммарную нагрузку на конденсатор при температуре конденсации 25С.

, ккал/ч (2.6)

где- Q k 1 , Qk 2 ….- нагрузка на конденсатор от соответствующего компрессора, ккал/ч;

h 1 , h2 …. — число часов работы каждого компрессора за отчётный период, ч;

  • z -число календарных рабочих часов в отчётном периоде (для месяца 720 или 744).

, ккал/ч.

2.7 Если система обслуживается однотипными конденсаторами и в рассматриваемый период времени они работали постоянно, для определения нормативной температуры конденсации нужно определить нагрузку на один конденсатор от работающих компрессоров, которая равна:

Q k / =, ккал/ч (2.7)

где: m- число работающих конденсаторов.

По графику определяем фактическую температуру конденсации при Q k =498746 ккал/ч и температуре мокрого термометра tмт =16,6С , tk =30,8C.

Производительность конденсаторов ИК-90 при температуре конденсации 40; 35; 30; с и температуре влажного термометра 16,6с определяем по характеристике. Результаты заносим в таблицу 2.2.

Таблица 2.2.

T k ,C

40

35

30

Q k ,тыс.ккал/ч.

287,5

200

137,5

Суммарная производительность всех конденсаторов, то есть 3 шт. Результаты заносим в таблицу 2.3.

Таблица 2.3.

T k ,C

40

35

30

Q k ,тыс.ккал/ч.

862,5

600

412,5

Все результаты расчёта сведены в таблицу 2.5.

Марка компресора

V h ,

м 3

T 0 , с

P 0 , кг/ см2

P к

кг/ см 2

T к с

p k /p ,кг/см2

p пр кг/см2

t пр , с

P пр /p0 ,кг/см2

T и , с

q v ,ккал/м3

Q 0 , ккал/ч

АД-55 п

451,5

-40

0,72

2,95

-9,5

4,1

30,8

0,75

150

50793,75

А-110

301

-10

2,9

12,1

30,8

4,17

30,8

0,73

630

138429,9

2.8 Находим мощность, потребляемую электродвигателями вспомогательного оборудования. Мощность двигателей циркуляционных насосов ЦНГ-68, из справочника видно что, при Н=40 составит 9,6 кВт., а насоса марки ЦНГ-70 ,при Н=20 составит 2,4кВт.

2.9 Мощность потребляемая двигателями вентиляторных градирен, водяных насосов и воздухоохладителей.

N=(0,75…0,8)*N уст , кВт (2.8)

где N уст -по приложению 12,13,14 для вентиляторных градирен, водяных насосов и воздухоохладителей.

Мощность двигателей вентиляторов ВОГ-250

N=0,754*2=6 кВт

Мощность двигателей вентиляторов ВОГ-230

N=0,754=3 кВт

Мощность двигателей вентиляторов ВОП-150

N=0.75*1.1*2=1.65 кBт

Мощность двигателей вентиляторов ВОП-100

N=0.75*1.1*2=1.65 кBт

Мощность двигателя водяного насоса

N=0,75*3=2,25 кВт

Мощность потребляемая ТЭНами(приложение 14)

ВОГ-250 N=25кВт

ВОГ-230 N=25кВт

ВОП-150 N=12кВт

ВОП-100 N=12кВт

2.10 Находим расход электроэнергии электродвигателей испарительных конденсаторов ИК-90 за отчётный период

Мощность двигателей вентиляторов конденсаторов(приложение12)

, кВт

Мощность двигателя водяного насоса

, кВт

Мощность двигателей вентилятора градирни

,кВт

2.11 Общий расход электроэнергии испарительных конденсаторов составляет

ик =(Nобщ i ·общ i ) (2.9)

где: N общ i -установленная или потребляемая мощность электродвигателей ,кВт.

общ i — число часов работы оборудования, ч.

ик =(6,75+3,75)•2160+2,25·800+0,5025·680=24821,7 кВт/ч

2.12 Находим расход электроэнергии от электродвигателей испарительных конденсаторов ИК-90, приходящие на разные системы охлаждения.

,кВт·ч (2.10)

где: Q k t -нагрузка на конденсатор от работающих на данную температуру компрессоров, ккал/ч;

h t — время работы этих компрессоров;

  • суммарный расход энергии от оборудования, кВт/ч.

,кВт·ч

,кВт·ч

Расчёт сведён в таблицу 2.4 для одноступенчатых компрессоров

Таблица 2.4

марка компресора

t 0 ,

Q 0 ,ккал/ч

Ne,кВт

Q k ,ккал/ч

А-110

-10

138429,9

40,15

172958,9

Расчет для двух ступенчатых компрессоров в таблицу 2.4.1

Таблица 2.4.1

марка компресора

t 0 ,

Q 0 ,ккал/ч

Ne,кВт

Q k ,ккал/ч

АД-55-7-5 в

-40

80931,4

19,97

98105,6

На основании вышеизложенного производим группировку (в таблице 2.5) оборудования, обслуживающего отдельные системы охлаждения.

Таблица 2.5

Наименование оборудования

Число часов работы

N э ,кВт

Q 0 , тыс.ккал/ч

T 0 =-40

АД-55

ЦНГ-68

ВОГ-250

ТЭНЫ

1500

820

5500

180

19,97

9,6

6

25

80,931

T 0 =-10

А-110

ЦНГ-70

ВОГ-230

ВОП-100

ВОП-150

ТЭНЫ

ТЭНЫ

ТЭНЫ

1200

600

4000

400

600

160

16

24

40,15

2.4

3,0

1,65

1,65

25

12

12

138,43

2.13 Находим технические нормы расхода электроэнергии по отдельным системам охлаждения.

,кВтч/тыс.ккал, (2.11)

где:

  • Мощность электродвигателей компрессоров, обслуживающих систему с данной температурой кипения;
  • время работы этих компрессоров;
  • холодопроизводительность компрессоров, обслуживающих систему температурой кипения.

2.14 Технологическую норму расхода электроэнергии для всей холодильной установки определяют по формуле.

, кВтч/тыс.ккал, (2.12)

где:-сумма часов работы обслуживающих данную систему охлаждения

Действительное потребление электроэнергии:

G эл.эн. =Q0 ··Hт

G —40 эл.эн. =80,93·1500·0,716=86918 кВт/час

G -10 эл.эн =138,4·1200·0,507=84202 кВт/час

G д эл.эн =86918+84202=171120 кВт/час

Сравним действительное потребление электроэнергии G д эл.эн =265050 кВт/час, с данным нам теоретическим Gт эл.эн = 171120 кВт/час, видно что действительное потребление электроэнергии больше, чем теоретическое.

Вывод:

Отклонение фактического расхода электроэнергии от нормативного, свидетельствует о нормальной эксплуатации холодильной установки и приводит к перерасходу электроэнергии при эксплуатации холодильной установки или несоблюдению заданных технологических режимов (повышенным температурах в камерах).

Основными причинами отклонений являются:

  • неисправность оборудования;
  • замасливание и загрязнение поверхностей теплообменных аппаратов и накопление масла в охлаждающих устройствах и трубопроводах;
  • наличие воздуха в холодильной системе;
  • наличие снеговой «шубы» на поверхностях охлаждающих устройств;
  • недостаточное заполнение охлаждающих устройств холодильным агентом;
  • неравномерное распределение хладагента по охлаждающим устройствам.

Снижение расхода электроэнергии на выработку холода может быть осуществлено за счёт:

  • достижения режима работы холодильных машин (с исключением влажного хода компрессоров) при расчётных значениях температур кипения и конденсации холодильного агента;
  • нормального заполнения холодильной системы хладагентом;
  • регулярной очистки от замасливания и загрязнения теплообменных аппаратов, охлаждающих устройств и трубопроводов;
  • регулярного осуществления профилактических ремонтов холодильного оборудования;
  • регулярного выпуска воздуха из холодильной системы;
  • автоматизации работы холодильной установки.

3. Определение норм годовой потребности в воде и аммиаке

3.1 Годовая потребность в аммиаке на пополнение системы определяется по формуле

Gг = (N*Ga)/100,

Где: Gг — годовая потребность в аммиаке, т;

  • N — норма годовой потребности в аммиаке, %;
  • для системы аммиакоёмкостью 7.2 тонны и температуры кипения в системах охлаждения выше минус 33 С находим по графику «Зависимость нормы потребности в аммиаке от аммиакоемкости системы» N = 5,6%

Ga — аммиакоёмкость системы, т;

Gг = (5,6 * 7,2)/100 = 0,4 т

Для своевременного пополнение системы аммиаком с целью обеспечения её бесперебойной работы необходимо иметь на предприятии эксплуатационный запас аммиака

3.2 Эксплуатационный запас аммиака

Э = Gг / n

Где: n — периодичность поставки аммиака на предприятие; для систем хладоснабжения с аммиакоёмкостью от 5 до 20 тонн периодичность поставки принимается не более 2 раза в год

Принимаем n = 1

Э = Gг =0,4 т

3.3 Для определения общего расхода воды на пополнение системы оборотного водоснабжения за определённый период времени ее работы :

П = V * Z

Где: Z — число часов работы холодильной установки в отчётном периоде, ч

V — нормативный часовой расход воды для отвода всёй теплоты холодильной установки в конденсаторах, м3/ч;

V = H*Qk/1000

Где: H — нормативный расход воды для отвода 1 кВт теплоты, л/кВт*ч

при жёсткости добавляемой свежей воды 3 мг-экв/л , H = 5,2 л/кВт*ч .

Qk — средняя за отчетный период тепловая нагрузка на испарительные конденсаторы, кВт

V = 5,2* 436160/1000 = 2268.032

П = 2268.032*744 = 1687415