Расчет вентиляционной системы

метки: Расчет, Вентиляция, Помещение, Кислота, Определять, Расход, Количество, Система

---

1. Тепловой баланс помещений

Расход тепловой мощности на отопление здания в течение отопительного периода, Q _0T Вт, определяем по формуле:

Q _0T = Q_огр + Q_вент + Q_{техн ;} (4)

где Q _огр — потери тепла через наружные ограждения; Вт.

Q _вент — расход тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещение; Вт.

Инфильтрация наружного воздуха отсутствует, т. к. в здании запроектированы герметично закрывающиеся пластиковые окна.

Q _техн — технологические и бытовые тепловыделения: Вт.

Все расчеты сводим в таблицу 2

Таблица 2. Тепловые потери в помещениях

№ пом	Q огр	Q вент	Q техн	Q 0T
101	2068	0	—	2068
102	1428	0	—	1428
103	1428	0	—	1428
104	3017	0	—	3017
105	323	0	—	323
106	1034	0	—	1034
107	2615	0	—	2615
108	1412	0	—	1412
109	2363	0	—	2363
ПО	259	0	—	259
111	1412	0	—	1412
112	1412	0	—	1412
113	1140	0	—	1140
114	325	0	—	325
Кор. 1 эт	2818	0	—	2818
ЛК1	1477	0	—	1477
ЛК2	2966	0	—	2966
201	1654	0	—	1654
202	951	0	—	951
203	951	0	—	951
204	896	0	—	896
205	43	0	—	43
206	50	0	—	50
207	951	0	—	951
208	1902	0	—	1902
209	1830	0	—	1830
210	83	0	—	83
211	922	0	—	922
212	922	0	—	922
213	922	0	—	922
214	1847	0	—	1847
215	922	0	—	922
216	117	0	—	117
217	796	0	—	796
218	1669	0	—	1669
Кор. 2 эт	1482	0	—	1482
301	3064	0	—	3064
				?149471

2. Выбор и компоновка системы отопления

Проектом предусматривается устройство двухтрубной системы отопления с верхней разводкой. Теплоносителем является вода с параметрами 110 °С — 70 °С

В верхних точках системы предусматривается установка автоматических воздухоотводчиков, предназначенных для выпуска воздуха.

В тепловом узле предусматривается установка счетчиков тепла и РТЕ-21 (регулятор температуры), необходимого для приготовления горячей воды.

3. Гидравлический расчет системы отопления

Гидравлический расчет системы отопления заключается в определении таких размеров всех ее элементов, при которых она будет обеспечивать требуемую по санитарным нормам температуру воздуха в каждом помещении.

Целью гидравлического расчета является подбор таких диаметров участков циркуляционного кольца, которые обеспечивают пропуск расчетного количества воды.

Расход воды на участках определяется по формуле:

где Q _i — тепловая нагрузка участка, Вт;

? ₁ — поправочный коэффициент, зависящий от номенклатуры шага радиатора; определяем согласно [2, прил. 12. табл. 1];

? ₂ — поправочный коэффициент, зависящий от доли увеличения теплопотерь через зарадиаторный участок и принимаемый в зависимости от типа наружного ограждения; определяем согласно [2, прил. 12. табл. 1];

? ₁ и ?₂ принимаем равными 1,02 и 1,04 соответственно.

с — удельная массовая теплоемкость воды, 4,19 кДж/кг °С;

• (tr -to) — расчетная разность температур воды в системе, °С.

Далее по значениям R _{ср ,} G и допустимых скоростей подбирают значения потерь давления на трение на 1 м — R, скорости движения воды v и диаметров d. Потери давления на трение на участке определяют по формуле:

Потери давления в местных сопротивлениях:

• где — динамическое давление, Па;
• суммарный коэффициент местных сопротивлений, (см.

таблицу 4).

Общие потери давления на участке определяются ( Rl + ).

Расход воды через 1 секцию МС-140 составляет 4,6 л. Зная расход воды общий (через весь стояк) определим диаметр стояка d=20 мм.

Для остальных стояков расчет аналогичный.

Таблица №участка	4. Наименование местного сопротивления	п
	Обратная
1-2	Три радиатора	6
2-3	2 отвода+тройник на ответвление	2,5
3-4	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
4-5	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
5-6	8 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	6,5
6-7	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
7-8	4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	4,5
8-9	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
9-10	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
10-11	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
11-12	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
12-13	1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход	3
13-14	12 отводов Прямая	6
1-2	ботводов+тр.на прох.+ тр.на отвл.	5,5
2-3	2 отводов+тр.на прох.+ тр.на отвл	3,5
3-4	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
4-5	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
5-б	4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	4,5
б-7	1 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	3
7-8	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
в-Э7	4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.	4,5
9-10	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
1O-11	1 тр.на проход+1 тр.на отв.	2,5
11-12	1 тр.на проход+1 тр.на отв	2,5
12-13	1 тр.на проход+1 тр.на отв	2,5
13-14	Три радиатора+Звениля	15

4. Расчет поверхности отопительных приборов

К установке принимаем чугунные секционные радиаторы типа МС-140-600-0,9, для которых:

А=0,244 м ²

Q _н.у =185 BT

где А — наружная нагревательная поверхность одной секции чугунного радиатора;

Q _н.у — номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора.

Значение QH y используется для выбора типоразмера отопительного прибора и соответствует номинальному перепаду температур теплоносителя tcp и окружающего воздуха, t _в .

Поскольку действительный температурный перепад ?t _ср в большинстве

случаев не соответствует номинальному, для использования справочных данных вводится комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям, ? _к.

(8)

где ?t _ср — разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха t_в , °C.

п, р, с — экспериментальные числовые показатели чугунного секционного радиатора.

Экспериментальные числовые показатели

Направление	Расход
движения	теплоносителя	п	Р	с
теплоносителя	G, кг/ч.
	18-30		0,02	1,039
Сверху-вниз	54-536	0,3	0	1,0
	536-900		0,01	0,996

где t _г и t_о — температура воды на входе в отопительный прибор и на выходе из него, °С. t_г = 110 °С; t_о = 70 °C; t_в — температура воздуха в помещении, °С; 70 -номинальный температурный напор; G_пр — расход воды в отопительном приборе, кг/ч.

Требуемый номинальный тепловой поток нагревательного прибора предназначенный для выбора его типоразмера, определяем по формуле

Считая, что 5% тепловых потерь помещения компенсируется теплоотдачей открыто проложенных теплопроводов отопления

Минимально допустимое число секций чугунного радиатора определяем по формуле

где — коэффициент учета способа установки радиатора (при открытой установке = 1).

— коэффициент учета числа секций в приборе.

Коэффициент учета числа секций в приборе для радиатора МС — 140 — 108

Число секций в приборе	До 15	16-20	21-25
	1,0	0,98	0,96

Полученное число секций округляем до целого. Если десятичная дробь равна 0,28 и меньше, то округляем в сторону уменьшения, если дробь больше 0,28, то округляем в сторону увеличения. Весь расчет сведем в таблицу 5

Таблица 5 Расчет секций отопительных приборов

№пом.	Qпом.	Qnp.	tcp.	o	Gnp	Qн.т.	Qн.у.	Nмин.	N
101	2068	1964,6	69	0,98	42,239	2004,7	185	10,836	11
102	1428	1356,6	69	0,97	29,167	1398,6	185	7,5598	8
103	1428	1356,6	69	0,97	29,167	1398,6	185	7,5598	8
104	3017	2866,2	69	0,98	61,622	2924,6	185	15,809	16
106	1034	982,3	69	0,97	21,119	1012,7	185	5,4739	6
108	1412	1341,4	69	0,97	28,84	1382,9	185	7,4751	8
109	2363	2244,9	69	0,98	48,264	2290,7	185	12,382	13
111	1412	1341,4	69	0,97	28,84	1382,9	185	7,4751	8
112	1412	1341,4	69	0,97	28,84	1382,9	185	7,4751	8
113	1140	1083	69	0,97	23,285	1116,5	185	6,0351	7
ЛК1	1477	1403,2	69	0,97	30,168	1446,5	185	7,8192	8
ЛК2	2966	2817,7	69	0,98	60,581	2875,2	185	15,542	16
201	1654	1571,3	69	0,97	33,783	1619,9	185	8,7562	9
202	951	903,45	69	0,96	19,424	941,09	185	5,087	6
203	951	903,45	69	0,96	19,424	941,09	185	5,087	6
204	896	851,2	69	0,96	18,301	886,67	185	4,7928	5
207	951	903,45	69	0,96	19,424	941,09	185	5,087	6
208	1902	1806,9	69	0,97	38,848	1862,8	185	10,069	10
209	1830	1738,5	69	0,97	37,378	1792,3	185	9,6879	10
211	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
212	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
213	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
214	1847	1754,7	69	0,97	37,725	1808,9	185	9,7779	10
215	922	875,9	69	0,96	18,832	912,4	185	4,9319	5
217	796	756,2	69	0,96	16,258	787,71	185	4,2579	5
218	1669	1585,6	69	0,97	34,089	1634,6	185	8,8356	9
Кор.2Эт.	1482	1407,9	69	0,97	30,27	1451,4	185	7,8456	8
301	3064	2910,8	69	0,98	62,582	2970,2	185	16,055	17

5. Обоснование выбора расчетных параметров воздуха

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Согласно заданию на дипломный проект требуется разработать систему вентиляции в лаборатории находящейся в г. Электросталь. В лаборатории выполняется работа легкой тяжести 1А. Согласно СНиП 4.1.01.-2003 помещении лаборатории следует обеспечить метеорологические условия в пределах допустимых норм.

В соответствии с СНиП 4.1.01.-2003, температуру внутреннего

воздуха в тёплый период принимаем на 0 — 4 °С выше температуры наружного воздуха (параметр A) t _B ^тп = 22,3 + 4 = 26,3 °С;

• Относительная влажность ф = 75%;
• Подвижность воздуха V ?0,2 м/с.

В холодный период в соответствии с СНиП 4.1.01.-2003 задаёмся

температурой в диапазоне 21-25 °С, Согласно СНиП 4.1.01.-2003 принимаем максимальную из допустимых температур t _в ^хп = 25 °С;

• Относительная влажность 0 = 75%;
• Подвижность воздуха V <0,1 м/с.

Расчетные параметры наружного воздуха

Для г. Моск. обл. в соответствии с СНиП 4.1.01.-2003

В тёплый период расчётная температура принимается по параметру А.

Температура воздуха: 22,3 °С;

• Удельная энтальпия: 49,4 кДж/кг;
• Скорость ветра: 1 м/с.

Холодный период температура воздуха принимается по параметру Б:

• Температура воздуха: -28 °С;
• Удельная энтальпия: -25,3 кДж/кг;

6. Воздухообмен по установленным нормам и кратностям

Для определения воздухообмена помещений воспользуемся СНиП 2.09.04-87*.

Воздухообмены большинства вспомогательных помещений лаборатории определяются из условия нормативной величины кратности по вытяжке и притоку.

При расчёте по кратности воздухообмен определяется по формуле

(14)

где L — количество воздуха, удаляемого из помещения, м3/ч;

• к — Нормативная кратность воздухообмена;
• V — Внутренняя кубатура помещения, м.

Величина к приводится в СНиП 2.09.04-87* в зависимости от назначения здания и помещения. Результаты расчёта сведём в таблицу №6

Воздухообмен помещений, для которых не указаны величины кратностей, определяем расчетом по условиям ассимиляции теплоизбытков помещения с учетом местных отсосов.

Расчет теплопоступлений в помещениях

Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации через двойное остекление учитывается в тепловом балансе для тёплого периода года для наиболее жаркого месяца года и расчётного времени суток.

Поступление тепла в помещение за счёт солнечной радиации и разности температур наружного и внутреннего воздуха через двойное остекление следует определять по формуле

где , — поступление тепла соответственно для прямой и рассеянной солнечной радиации в июле, принимаемое по ЛИТ [9]

, — коэффициенты, учитывающие затемнение окон по ЛИТ [9]

Fo — площадь световых проёмов, м2;

• коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств, принимаемый по [3]

Принимаем = 0,54; = 0,9; = 0,57.

Световые проемы в помещениях 102, 103, 201, 207, 209 ориентированы на запад час наибольшего теплопоступления 16-17 ч, F =4,48м2,.

Qo = (470 +105) * 0,54 * 0,9 * 4,48 * 0,57 * 3,6 = 2565кДж / ч

Световые проемы в помещениях 109, 112, 212, 213, 214 ориентированны на восток F=4,48 м ² .

Qo = (470 +105) * 0,54 * 0,9 * 4,48 * 0,57 * 3,6 = 2565кДж / ч

Теплопоступления от искусственного освещения

Теплопоступление от искусственного освещения определяется по формуле

(16)

где — требуемая освещённость в помещении, лк; принимается по [5] в зависимости от назначения здания и помещения;

• F — площадь пола в помещении, м2;
• удельная величина тепла, кДж/(м ² ч лк);

• доля тепловой энергии, попадающей осветительных приборов в обслуживаемую зону помещения.

В помещениях применяем люминесцентные лампы.

Расчёт сведём в таблицу 7.

Таблица №7 Теплопоступление от искусственного освещения

Наименование помещения	,лк	F, м2	, кДж/(м 2 -ч-лк)		, кДж/ч
102	300	20,8	0,276	0,6	1033
103	300	20,8	0,276	0,6	1033
109	300	43,68	0,276	0,6	2170
112	300	21,32	0,276	0,6	1059
201	300	18,62	0,276	0,6	925
207	300	18,72	0,276	0,6	930
209	300	20,5	0,276	0,6	1018
212	300	19	0,276	0,6	944
213	300	19	0,276	0,6	944
214	300	19	0,276	0,6	944

Теплопоступление от людей

В каждом рассматриваемом помещении работает по 2 человека, теплопоступление от людей незначительные и в расчете не учитываются.

Теплопоступление от системы отопления

Теплопоступление от системы отопления принимаем из части отопления.

Расчет теплопотерь в помещениях

Расчет теплопотерь через внешние ограждения здания

Расчет теплопотерь принимаем из части отопления для данных помещений

Для помещения 102, Qorp=5140 кДж/ч

Для помещения 103, Qorp=5140 кДж/ч

Для помещения 109, Qorp=8503 кДж/ч

Для помещения 112, Qorp=:5079 кДж/ч

Для помещения 201, Qorp=5954 кДж/ч

Для помещения 207, Qorp=3420 кДж/ч

Для помещения 209, Qorp=3420 кДж/ч

Для помещения 212, Qorp=3319 кДж/ч

Для помещения 213, Qorp=3319 кДж/ч

Для помещения 214, Qorp=6650 кДж/ч

Результаты расчета тепловыделений и теплопоступлений сводим в таблицу теплового баланса помещений.

7. Расчет воздухообмена

Расчет местной вытяжной вентиляции

В данной лаборатории технологическое оборудование, выделяющее вредности, оборудуется местными отсосами. Объем воздуха, удаляемый местными отсосами, определен из условия создания нормативной скорости в рабочем проеме отсоса, при соблюдении одновременности работы оборудования.

Все работы сопровождающиеся выделением вредностей производятся в вытяжных шкафах.

Рекомендуемые скорости всасывания воздуха в проемы шкафов принимаем по справочной литературе [9]

Объем воздуха, удаляемого от шкафа, определяется по формуле;

L= 3600Fv, (17)

Где v — скорость в рабочем проеме шкафа, м/с. F — площадь проема, м ² ;

• Определим количество воздуха, удаляемого от шкафа для следующих позиций;
• Помещение 102. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 1. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пыль (измельчение твердых проб), до 1г/ч. F=1,5*0,47=0,705м ^{2 ,} v=0,47 м/c.

L = 3600 * 0,705 * 0,47 = 1200м ³ /ч

Позиция 2. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (пробоподготовка растительности), до 1г/ч.

F=0,98*0,5=0,49 м ^{2 ,} v=0,56 м/c.

L=3600*0,49*0,56=1000 м ³ /ч.

Помещение 103. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 3. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пыль (измельчение проб радиоактивной пульпы), до 2г/ч.

F=1,5*0,5=0,75 м ² , v=0,5 м/c.

L=3600*0,75*0,5=1350 м ³ /ч.

Перед выбросом наружу очищается в воздушных фильтрах ФТ-2000У.

Позиция 4. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло, пары (выпаривание жидкой радиоактивной пульпы), до 50г/ч.

F=1,5*0,5=0,75 м ² , v=0,5 м/c.

L=3600*0,75*0,5=1350 м ³ /ч.

Перед выбросом наружу очищается в воздушных фильтрах ФТ-2000У.

Позиция 5. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (озоление проб), до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м ² , v=0,56 м/c.

L=3600*0,49*0,56=1000 м ³ /ч.

Помещение 109. Одновременная работа любых 2-х шкафов из 4-х.

Позиция 6. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары NO2, пары азотной кислоты (20%), тепло, до 2г/ч.

F=1,8*0,47=0,846 м ² , v=0,4/ м/c.

L=3600*0,846*0,4=1200 м ³ /ч.

Позиция 7. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: радиохимическое выделение радионуклидов (ТБФ), до 1г/ч.

F=1,8*0,5=0,9 м ² , v=0,5 м/c.

L=3600*0,9*0,5=1600 м ³ /ч.

Позиция 8. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары азотной, плавиковой кислот, до 1г/ч. F=1,8*0,47=0,846m2, v=0,52m/c.

L=3600*0,846*0,52=l 600м3/ч.

Позиция 9. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: озоление проб, радионуклиды, до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м ² , v=0,56m/c.

L=3600*0,49*0,56=1000м3/ч.

Помещение 112. Позиция 10. Вытяжной шкаф, Характеристика вредностей: тепло, до 1г/ч. F=l,5*0,5=0,75 м ² , v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 201.

Позиция 11. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары азотной, серной кислот, до 1г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 207. Одновременная работа позиций 12 или 13,14.

Позиция 12. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары аммиака, азотной и соляной кислот, до 1г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Позиция 13. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (сжигание осадка сульфата бария), до 1г/ч.

F=0,98*0,5=0,49 м ² , v=0,5m/c.

L=3600*0,49*0,5=1000м3/ч.

Позиция 14. Вытяжной шкаф, Характеристика вредностей: тепло, до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м ² , v=0,5m/c.

L=3600*0,49*0,5=l 000м3/ч.

Помещение 209.

Позиция 15. Вытяжной шкаф, 2 шт.

Характеристика вредностей: пары азотной, серной кислот, фосфорной, окислы азота, тепло (выпаривание), до 50г/ч.

F=l,8*0,47=0,846 м ² , v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Позиция 16. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной, плавиковой, соляной кислот, до 50г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Позиция 17. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары хлороформа, тепло, до 2г/ч.

F=l,5*0,5=0,75 м ² , v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 212.

Позиция 18. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной кислоты, тепло, до 20г/ч. F=l,8*0,47=0,846 м ² , v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Помещение 213.

Позиция 19. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной, соляной кислот, тепло, до 20г/ч. F=l,8*0,47=0,846 м ² , v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Помещение 214. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 20. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары серной кислоты, до 2г/ч. F=1,5*0,6=0,9m2, v=0,37m/c.

L=3600*0,9*0,37=1200m3/ч.

Позиция 21. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары гексана, до 5г/ч.

F=1,8*0,47=0,846m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,846*0,45=1200м3/ч.

Воздушный баланс помещений

Помещения, где находятся вытяжные шкафы, применяем комбинированную схему вентиляции. Наряду с приточно-вытяжной общеобменной вентиляцией (где общеобменный приток подается перетоком из коридора) имеется местная вытяжка, которая компенсируется притоком, подаваемым в верхнюю зону.

Рассчитаем воздушный баланс для помещения 102 (Участок обработки и подготовки радиоактивных проб).

Температура удаляемого воздуха из верхней зоны помещения 102 и его плотность вычисляем по формулам:

Где — температура воздуха рабочей зоны,,

grad t определяем согласно [12, стр. 93, табл. 8.2];

• Н — высота помещения, м;
• высота рабочей зоны, = 1,5 м
• плотность воздуха, кг/м ³ ;

t _ух ^тп = 26,3 + 0,25 * (3,5 -1,5) = 26,8 °С;

t _ух ^хп = 25 + 0,25 * (3,5 -1,5) = 25,5 °С;

_ух ^тп =1,178 кг/м³ ;

_ух ^хп =1,183 кг/ м³ .

1) Теплый период:

Количество приточного воздуха находим из выражения:

G _пр = G_м.о. + G_в.з. ; (20)

Количество приточного воздуха равно количеству вытяжного воздуха

G _пр = G_выт = G_м.о. + G_в.з. где: G_пр — количество приточного воздуха, кг/ч;

G _м.о. — количество воздуха, удаляемого местными отсосами, кг/ч;

G _в.з. — количество воздуха в верхней зоне, кг/ч;

G _в.з ^тп _. = 6Fp = 6 *20,8*1,178 = 147 кг/ч (21)

где: F — площадь помещения, м ² ;

• р — плотность воздуха, ………..

Страницы: [1] | | 3 |