Расчет вентиляционной системы


1. Тепловой баланс помещений

Расход тепловой мощности на отопление здания в течение отопительного периода, Q 0T Вт, определяем по формуле:

Q 0T = Qогр + Qвент + Qтехн ; (4)

где Q огр — потери тепла через наружные ограждения; Вт.

Q вент — расход тепла на нагревание воздуха, поступающего в помещение; Вт.

Инфильтрация наружного воздуха отсутствует, т. к. в здании запроектированы герметично закрывающиеся пластиковые окна.

Q техн — технологические и бытовые тепловыделения: Вт.

Все расчеты сводим в таблицу 2

Таблица 2. Тепловые потери в помещениях

№ пом

Q огр

Q вент

Q техн

Q 0T

101

2068

0

2068

102

1428

0

1428

103

1428

0

1428

104

3017

0

3017

105

323

0

323

106

1034

0

1034

107

2615

0

2615

108

1412

0

1412

109

2363

0

2363

ПО

259

0

259

111

1412

0

1412

112

1412

0

1412

113

1140

0

1140

114

325

0

325

Кор. 1 эт

2818

0

2818

ЛК1

1477

0

1477

ЛК2

2966

0

2966

201

1654

0

1654

202

951

0

951

203

951

0

951

204

896

0

896

205

43

0

43

206

50

0

50

207

951

0

951

208

1902

0

1902

209

1830

0

1830

210

83

0

83

211

922

0

922

212

922

0

922

213

922

0

922

214

1847

0

1847

215

922

0

922

216

117

0

117

217

796

0

796

218

1669

0

1669

Кор. 2 эт

1482

0

1482

301

3064

0

3064

?149471

2. Выбор и компоновка системы отопления

Проектом предусматривается устройство двухтрубной системы отопления с верхней разводкой. Теплоносителем является вода с параметрами 110 °С — 70 °С

В верхних точках системы предусматривается установка автоматических воздухоотводчиков, предназначенных для выпуска воздуха.

В тепловом узле предусматривается установка счетчиков тепла и РТЕ-21 (регулятор температуры), необходимого для приготовления горячей воды.

3. Гидравлический расчет системы отопления

Гидравлический расчет системы отопления заключается в определении таких размеров всех ее элементов, при которых она будет обеспечивать требуемую по санитарным нормам температуру воздуха в каждом помещении.

Целью гидравлического расчета является подбор таких диаметров участков циркуляционного кольца, которые обеспечивают пропуск расчетного количества воды.

Расход воды на участках определяется по формуле:

где Q i — тепловая нагрузка участка, Вт;

? 1 — поправочный коэффициент, зависящий от номенклатуры шага радиатора; определяем согласно [2, прил. 12. табл. 1];

? 2 — поправочный коэффициент, зависящий от доли увеличения теплопотерь через зарадиаторный участок и принимаемый в зависимости от типа наружного ограждения; определяем согласно [2, прил. 12. табл. 1];

? 1 и ?2 принимаем равными 1,02 и 1,04 соответственно.

с — удельная массовая теплоемкость воды, 4,19 кДж/кг °С;

  • (tr -to) — расчетная разность температур воды в системе, °С.

Далее по значениям R ср , G и допустимых скоростей подбирают значения потерь давления на трение на 1 м — R, скорости движения воды v и диаметров d. Потери давления на трение на участке определяют по формуле:

Потери давления в местных сопротивлениях:

  • где — динамическое давление, Па;
  • суммарный коэффициент местных сопротивлений, (см.

таблицу 4).

Общие потери давления на участке определяются ( Rl + ).

Расход воды через 1 секцию МС-140 составляет 4,6 л. Зная расход воды общий (через весь стояк) определим диаметр стояка d=20 мм.

Для остальных стояков расчет аналогичный.

Таблица

№участка

4. Наименование местного сопротивления

п

Обратная

1-2

Три радиатора

6

2-3

2 отвода+тройник на ответвление

2,5

3-4

1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход

3

4-5

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

5-6

8 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.

6,5

6-7

1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход

3

7-8

4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.

4,5

8-9

1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход

3

9-10

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

10-11

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

11-12

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

12-13

1 отвод+1 тр.на отв.+1 тр.на проход

3

13-14

12 отводов Прямая

6

1-2

ботводов+тр.на прох.+ тр.на отвл.

5,5

2-3

2 отводов+тр.на прох.+ тр.на отвл

3,5

3-4

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

4-5

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

5-б

4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.

4,5

б-7

1 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.

3

7-8

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

в-Э7

4 отвод+1 тр.на проход+1 тр.на отв.

4,5

9-10

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

1O-11

1 тр.на проход+1 тр.на отв.

2,5

11-12

1 тр.на проход+1 тр.на отв

2,5

12-13

1 тр.на проход+1 тр.на отв

2,5

13-14

Три радиатора+Звениля

15

4. Расчет поверхности отопительных приборов

К установке принимаем чугунные секционные радиаторы типа МС-140-600-0,9, для которых:

А=0,244 м 2

Q н.у =185 BT

где А — наружная нагревательная поверхность одной секции чугунного радиатора;

Q н.у — номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора.

Значение QH y используется для выбора типоразмера отопительного прибора и соответствует номинальному перепаду температур теплоносителя tcp и окружающего воздуха, t в .

Поскольку действительный температурный перепад ?t ср в большинстве

случаев не соответствует номинальному, для использования справочных данных вводится комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям, ? к.

(8)

где ?t ср — разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха tв , °C.

п, р, с — экспериментальные числовые показатели чугунного секционного радиатора.

Экспериментальные числовые показатели

Направление

Расход

движения

теплоносителя

п

Р

с

теплоносителя

G, кг/ч.

18-30

0,02

1,039

Сверху-вниз

54-536

0,3

0

1,0

536-900

0,01

0,996

где t г и tотемпература воды на входе в отопительный прибор и на выходе из него, °С. tг = 110 °С; tо = 70 °C; tв — температура воздуха в помещении, °С; 70 -номинальный температурный напор; Gпр — расход воды в отопительном приборе, кг/ч.

Требуемый номинальный тепловой поток нагревательного прибора предназначенный для выбора его типоразмера, определяем по формуле

Считая, что 5% тепловых потерь помещения компенсируется теплоотдачей открыто проложенных теплопроводов отопления

Минимально допустимое число секций чугунного радиатора определяем по формуле

где — коэффициент учета способа установки радиатора (при открытой установке = 1).

— коэффициент учета числа секций в приборе.

Коэффициент учета числа секций в приборе для радиатора МС — 140 — 108

Число секций в приборе

До 15

16-20

21-25

1,0

0,98

0,96

Полученное число секций округляем до целого. Если десятичная дробь равна 0,28 и меньше, то округляем в сторону уменьшения, если дробь больше 0,28, то округляем в сторону увеличения. Весь расчет сведем в таблицу 5

Таблица 5 Расчет секций отопительных приборов

№пом.

Qпом.

Qnp.

tcp.

o

Gnp

Qн.т.

Qн.у.

Nмин.

N

101

2068

1964,6

69

0,98

42,239

2004,7

185

10,836

11

102

1428

1356,6

69

0,97

29,167

1398,6

185

7,5598

8

103

1428

1356,6

69

0,97

29,167

1398,6

185

7,5598

8

104

3017

2866,2

69

0,98

61,622

2924,6

185

15,809

16

106

1034

982,3

69

0,97

21,119

1012,7

185

5,4739

6

108

1412

1341,4

69

0,97

28,84

1382,9

185

7,4751

8

109

2363

2244,9

69

0,98

48,264

2290,7

185

12,382

13

111

1412

1341,4

69

0,97

28,84

1382,9

185

7,4751

8

112

1412

1341,4

69

0,97

28,84

1382,9

185

7,4751

8

113

1140

1083

69

0,97

23,285

1116,5

185

6,0351

7

ЛК1

1477

1403,2

69

0,97

30,168

1446,5

185

7,8192

8

ЛК2

2966

2817,7

69

0,98

60,581

2875,2

185

15,542

16

201

1654

1571,3

69

0,97

33,783

1619,9

185

8,7562

9

202

951

903,45

69

0,96

19,424

941,09

185

5,087

6

203

951

903,45

69

0,96

19,424

941,09

185

5,087

6

204

896

851,2

69

0,96

18,301

886,67

185

4,7928

5

207

951

903,45

69

0,96

19,424

941,09

185

5,087

6

208

1902

1806,9

69

0,97

38,848

1862,8

185

10,069

10

209

1830

1738,5

69

0,97

37,378

1792,3

185

9,6879

10

211

922

875,9

69

0,96

18,832

912,4

185

4,9319

5

212

922

875,9

69

0,96

18,832

912,4

185

4,9319

5

213

922

875,9

69

0,96

18,832

912,4

185

4,9319

5

214

1847

1754,7

69

0,97

37,725

1808,9

185

9,7779

10

215

922

875,9

69

0,96

18,832

912,4

185

4,9319

5

217

796

756,2

69

0,96

16,258

787,71

185

4,2579

5

218

1669

1585,6

69

0,97

34,089

1634,6

185

8,8356

9

Кор.2Эт.

1482

1407,9

69

0,97

30,27

1451,4

185

7,8456

8

301

3064

2910,8

69

0,98

62,582

2970,2

185

16,055

17

5. Обоснование выбора расчетных параметров воздуха

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Согласно заданию на дипломный проект требуется разработать систему вентиляции в лаборатории находящейся в г. Электросталь. В лаборатории выполняется работа легкой тяжести 1А. Согласно СНиП 4.1.01.-2003 помещении лаборатории следует обеспечить метеорологические условия в пределах допустимых норм.

В соответствии с СНиП 4.1.01.-2003, температуру внутреннего

воздуха в тёплый период принимаем на 0 — 4 °С выше температуры наружного воздуха (параметр A) t B тп = 22,3 + 4 = 26,3 °С;

  • Относительная влажность ф = 75%;
  • Подвижность воздуха V ?0,2 м/с.

В холодный период в соответствии с СНиП 4.1.01.-2003 задаёмся

температурой в диапазоне 21-25 °С, Согласно СНиП 4.1.01.-2003 принимаем максимальную из допустимых температур t в хп = 25 °С;

  • Относительная влажность 0 = 75%;
  • Подвижность воздуха V <0,1 м/с.

Расчетные параметры наружного воздуха

Для г. Моск. обл. в соответствии с СНиП 4.1.01.-2003

В тёплый период расчётная температура принимается по параметру А.

Температура воздуха: 22,3 °С;

  • Удельная энтальпия: 49,4 кДж/кг;
  • Скорость ветра: 1 м/с.

Холодный период температура воздуха принимается по параметру Б:

  • Температура воздуха: -28 °С;
  • Удельная энтальпия: -25,3 кДж/кг;

6. Воздухообмен по установленным нормам и кратностям

Для определения воздухообмена помещений воспользуемся СНиП 2.09.04-87*.

Воздухообмены большинства вспомогательных помещений лаборатории определяются из условия нормативной величины кратности по вытяжке и притоку.

При расчёте по кратности воздухообмен определяется по формуле

(14)

где L — количество воздуха, удаляемого из помещения, м3/ч;

  • к — Нормативная кратность воздухообмена;
  • V — Внутренняя кубатура помещения, м.

Величина к приводится в СНиП 2.09.04-87* в зависимости от назначения здания и помещения. Результаты расчёта сведём в таблицу №6

Воздухообмен помещений, для которых не указаны величины кратностей, определяем расчетом по условиям ассимиляции теплоизбытков помещения с учетом местных отсосов.

Расчет теплопоступлений в помещениях

Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации через двойное остекление учитывается в тепловом балансе для тёплого периода года для наиболее жаркого месяца года и расчётного времени суток.

Поступление тепла в помещение за счёт солнечной радиации и разности температур наружного и внутреннего воздуха через двойное остекление следует определять по формуле

где , — поступление тепла соответственно для прямой и рассеянной солнечной радиации в июле, принимаемое по ЛИТ [9]

, — коэффициенты, учитывающие затемнение окон по ЛИТ [9]

Fo — площадь световых проёмов, м2;

  • коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств, принимаемый по [3]

Принимаем = 0,54; = 0,9; = 0,57.

Световые проемы в помещениях 102, 103, 201, 207, 209 ориентированы на запад час наибольшего теплопоступления 16-17 ч, F =4,48м2,.

Qo = (470 +105) * 0,54 * 0,9 * 4,48 * 0,57 * 3,6 = 2565кДж / ч

Световые проемы в помещениях 109, 112, 212, 213, 214 ориентированны на восток F=4,48 м 2 .

Qo = (470 +105) * 0,54 * 0,9 * 4,48 * 0,57 * 3,6 = 2565кДж / ч

Теплопоступления от искусственного освещения

Теплопоступление от искусственного освещения определяется по формуле

(16)

где — требуемая освещённость в помещении, лк; принимается по [5] в зависимости от назначения здания и помещения;

  • F — площадь пола в помещении, м2;
  • удельная величина тепла, кДж/(м 2 ч лк);
  • доля тепловой энергии, попадающей осветительных приборов в обслуживаемую зону помещения.

В помещениях применяем люминесцентные лампы.

Расчёт сведём в таблицу 7.

Таблица №7 Теплопоступление от искусственного освещения

Наименование помещения

,лк

F, м2

, кДж/(м 2 -ч-лк)

, кДж/ч

102

300

20,8

0,276

0,6

1033

103

300

20,8

0,276

0,6

1033

109

300

43,68

0,276

0,6

2170

112

300

21,32

0,276

0,6

1059

201

300

18,62

0,276

0,6

925

207

300

18,72

0,276

0,6

930

209

300

20,5

0,276

0,6

1018

212

300

19

0,276

0,6

944

213

300

19

0,276

0,6

944

214

300

19

0,276

0,6

944

Теплопоступление от людей

В каждом рассматриваемом помещении работает по 2 человека, теплопоступление от людей незначительные и в расчете не учитываются.

Теплопоступление от системы отопления

Теплопоступление от системы отопления принимаем из части отопления.

Расчет теплопотерь в помещениях

Расчет теплопотерь через внешние ограждения здания

Расчет теплопотерь принимаем из части отопления для данных помещений

Для помещения 102, Qorp=5140 кДж/ч

Для помещения 103, Qorp=5140 кДж/ч

Для помещения 109, Qorp=8503 кДж/ч

Для помещения 112, Qorp=:5079 кДж/ч

Для помещения 201, Qorp=5954 кДж/ч

Для помещения 207, Qorp=3420 кДж/ч

Для помещения 209, Qorp=3420 кДж/ч

Для помещения 212, Qorp=3319 кДж/ч

Для помещения 213, Qorp=3319 кДж/ч

Для помещения 214, Qorp=6650 кДж/ч

Результаты расчета тепловыделений и теплопоступлений сводим в таблицу теплового баланса помещений.

7. Расчет воздухообмена

Расчет местной вытяжной вентиляции

В данной лаборатории технологическое оборудование, выделяющее вредности, оборудуется местными отсосами. Объем воздуха, удаляемый местными отсосами, определен из условия создания нормативной скорости в рабочем проеме отсоса, при соблюдении одновременности работы оборудования.

Все работы сопровождающиеся выделением вредностей производятся в вытяжных шкафах.

Рекомендуемые скорости всасывания воздуха в проемы шкафов принимаем по справочной литературе [9]

Объем воздуха, удаляемого от шкафа, определяется по формуле;

L= 3600Fv, (17)

Где v — скорость в рабочем проеме шкафа, м/с. F — площадь проема, м 2 ;

  • Определим количество воздуха, удаляемого от шкафа для следующих позиций;
  • Помещение 102. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 1. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пыль (измельчение твердых проб), до 1г/ч. F=1,5*0,47=0,705м 2 , v=0,47 м/c.

L = 3600 * 0,705 * 0,47 = 1200м 3

Позиция 2. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (пробоподготовка растительности), до 1г/ч.

F=0,98*0,5=0,49 м 2 , v=0,56 м/c.

L=3600*0,49*0,56=1000 м 3 /ч.

Помещение 103. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 3. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пыль (измельчение проб радиоактивной пульпы), до 2г/ч.

F=1,5*0,5=0,75 м 2 , v=0,5 м/c.

L=3600*0,75*0,5=1350 м 3 /ч.

Перед выбросом наружу очищается в воздушных фильтрах ФТ-2000У.

Позиция 4. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло, пары (выпаривание жидкой радиоактивной пульпы), до 50г/ч.

F=1,5*0,5=0,75 м 2 , v=0,5 м/c.

L=3600*0,75*0,5=1350 м 3 /ч.

Перед выбросом наружу очищается в воздушных фильтрах ФТ-2000У.

Позиция 5. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (озоление проб), до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м 2 , v=0,56 м/c.

L=3600*0,49*0,56=1000 м 3 /ч.

Помещение 109. Одновременная работа любых 2-х шкафов из 4-х.

Позиция 6. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары NO2, пары азотной кислоты (20%), тепло, до 2г/ч.

F=1,8*0,47=0,846 м 2 , v=0,4/ м/c.

L=3600*0,846*0,4=1200 м 3 /ч.

Позиция 7. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: радиохимическое выделение радионуклидов (ТБФ), до 1г/ч.

F=1,8*0,5=0,9 м 2 , v=0,5 м/c.

L=3600*0,9*0,5=1600 м 3 /ч.

Позиция 8. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары азотной, плавиковой кислот, до 1г/ч. F=1,8*0,47=0,846m2, v=0,52m/c.

L=3600*0,846*0,52=l 600м3/ч.

Позиция 9. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: озоление проб, радионуклиды, до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м 2 , v=0,56m/c.

L=3600*0,49*0,56=1000м3/ч.

Помещение 112. Позиция 10. Вытяжной шкаф, Характеристика вредностей: тепло, до 1г/ч. F=l,5*0,5=0,75 м 2 , v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 201.

Позиция 11. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары азотной, серной кислот, до 1г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 207. Одновременная работа позиций 12 или 13,14.

Позиция 12. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: пары аммиака, азотной и соляной кислот, до 1г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Позиция 13. Вытяжной шкаф,

Характеристика вредностей: тепло (сжигание осадка сульфата бария), до 1г/ч.

F=0,98*0,5=0,49 м 2 , v=0,5m/c.

L=3600*0,49*0,5=1000м3/ч.

Позиция 14. Вытяжной шкаф, Характеристика вредностей: тепло, до 1г/ч. F=0,98*0,5=0,49 м 2 , v=0,5m/c.

L=3600*0,49*0,5=l 000м3/ч.

Помещение 209.

Позиция 15. Вытяжной шкаф, 2 шт.

Характеристика вредностей: пары азотной, серной кислот, фосфорной, окислы азота, тепло (выпаривание), до 50г/ч.

F=l,8*0,47=0,846 м 2 , v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Позиция 16. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной, плавиковой, соляной кислот, до 50г/ч.

F=1,5*0,5=0,75m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Позиция 17. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары хлороформа, тепло, до 2г/ч.

F=l,5*0,5=0,75 м 2 , v=0,45m/c.

L=3600*0,75*0,45=1200м3/ч.

Помещение 212.

Позиция 18. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной кислоты, тепло, до 20г/ч. F=l,8*0,47=0,846 м 2 , v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Помещение 213.

Позиция 19. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары азотной, соляной кислот, тепло, до 20г/ч. F=l,8*0,47=0,846 м 2 , v=0,4m/c.

L=3600*0,846*0,4=1200м3/ч.

Помещение 214. Одновременная работа одной из позиций.

Позиция 20. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары серной кислоты, до 2г/ч. F=1,5*0,6=0,9m2, v=0,37m/c.

L=3600*0,9*0,37=1200m3/ч.

Позиция 21. Вытяжной шкаф.

Характеристика вредностей: пары гексана, до 5г/ч.

F=1,8*0,47=0,846m2, v=0,45m/c.

L=3600*0,846*0,45=1200м3/ч.

Воздушный баланс помещений

Помещения, где находятся вытяжные шкафы, применяем комбинированную схему вентиляции. Наряду с приточно-вытяжной общеобменной вентиляцией (где общеобменный приток подается перетоком из коридора) имеется местная вытяжка, которая компенсируется притоком, подаваемым в верхнюю зону.

Рассчитаем воздушный баланс для помещения 102 (Участок обработки и подготовки радиоактивных проб).

Температура удаляемого воздуха из верхней зоны помещения 102 и его плотность вычисляем по формулам:

Где — температура воздуха рабочей зоны,,

grad t определяем согласно [12, стр. 93, табл. 8.2];

  • Н — высота помещения, м;
  • высота рабочей зоны, = 1,5 м
  • плотность воздуха, кг/м 3 ;

t ух тп = 26,3 + 0,25 * (3,5 -1,5) = 26,8 °С;

t ух хп = 25 + 0,25 * (3,5 -1,5) = 25,5 °С;

ух тп =1,178 кг/м3 ;

ух хп =1,183 кг/ м3 .

1) Теплый период:

Количество приточного воздуха находим из выражения:

G пр = Gм.о. + Gв.з. ; (20)

Количество приточного воздуха равно количеству вытяжного воздуха

G пр = Gвыт = Gм.о. + Gв.з. где: Gпр — количество приточного воздуха, кг/ч;

G м.о. — количество воздуха, удаляемого местными отсосами, кг/ч;

G в.з. — количество воздуха в верхней зоне, кг/ч;

G в.з тп . = 6Fp = 6 *20,8*1,178 = 147 кг/ч (21)

где: F — площадь помещения, м 2 ;

  • р — плотность воздуха, ………..

Страницы: [1] | | 3 |