Насосная станция

метки: Насосный, Станция, Эксплуатация, Насос, Потеря, Равный, Подача, Подъем

Насосные станции систем водоснабжения и канализации представляют собой сложный комплекс сооружений и оборудования, обеспечивающий водоподачу или водоотведение в соответствии с нуждами потребителя. Состав сооружений, их конструктивные особенности, тип и число основного и вспомогательного оборудования определяются исходя из принципов комплексного использования водных ресурсов и охраны окружающей среды с учетом назначения насосной станции и предъявляемых к ней технологических требований.

1 По данным задания определяем часовую подачу насосной станции О _ч в м³ /ч. по формуле:

_ч =Qсут. макс.,/ Т

где Qсут. макс — максимальный суточный расход, равный 20000 м ³ /сут;

• коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды насосной станции и очистных сооружений. Так как максимальный суточный расход воды по заданию составляет 20000 м ³ /сут., то принимаем =1,05.

Т — продолжительность работы насосной станции в часах, равна 24 часа;

Тогда, Qч = 1,05 * 20000/24 = 875 м ³ /ч

2 Устанавливается величина подачи насосной станции первого подъема в период восстановления противопожарного запаса воды, хранящегося на насосной станции второго подъема.

ч _осст =0,7 * Qч + Qn * 3 + Qмакс. i — Q₄ * 3/Твост.

где Q _n *3 — полный пожарный расход за 3 часа, т.е. расчетную продолжительность тушения пожара в населенном пункте или на предприятии, м³ . Складывается из расхода воды на тушение n_нар наружных пожаров и расхода на тушение внутреннего пожара q_внутр.

= q _нар *n_нар +q_внутр *1 = 35*3+5 = 110 л/с = 396 м³ /ч.

макс i — суммарный расход в течение 3 часов наибольшего водопотребления, м ³ , (приближенно равен 15,4% от Qсут);

макс i =15,4*20000/100 = 3080 м ³

*3 — подача нормально работающих насосов насосной станции первого подъема за расчетную продолжительность тушения пожара, т.е. за 3 часа, м ³ .

Твосст — продолжительность восстановления противопожарного запаса.

Тогда:

ч восст = 0.7*875 +396*3 + 3080 — 875*3 /24 = 612,5 + (1188 + 455) /24

= 681

Так как Q _{ч. восст.} <Q_{ч (} 681<875), то восстановление противопожарного запаса будет обеспечено рабочими насосами первого подъема и расчетную подачу ее окончательно принимаем равной Q_ч .

Водопроводные насосные станции

... канализации. В связи с этим установившейся и общепринятой классификации насосных станций в настоящее время не существует. Водопроводные насосные станции. Для водоснабжения используются, как известно, подземные воды (артезианские или ... В некоторых случаях насосы I и II подъема могут быть размещены на одной станции, что позволяет уменьшить расходы на строительство и эксплуатацию. Однако такое решение ...

_{ч. расч.} = Q_ч = 875 м³ /ч

3 По [1] на насосной станции первой и второй категории надежности действия число напорных водоводов n _вод должно быть не менее двух; обычно n_вод. равно двум. Тогда расход по одному водоводу будет равен

_вод. = Q_{ч. расч.} / n_вод. =875/2= 437,5 м³ /ч = 121,5 л/с

Из-за отсутствия необходимых подробных данных о трассе и исходя из требования надежности работы водоводов, в качестве напорных водоводов выбираем стальные трубы.

насосная станция водоснабжение канализация

Насосная станция расположена в районе города Красночрска, тогда, согласно [2], экономический фактор Э можно принять равным 0,5. По [3, прил.1] для найденного расхода Q _вод. = 121,5 л/с, выбранного материала труб и значения Э определяем экономически выгодный диаметр d_вод. = 450 мм. Однако трубы с таким диаметром являются малоупотрекбительными, поэтому принимаем d_вод. = 400 мм.

4 Вычисляются потери напора h _вод., в напорных водоводах для нормальных условий их работы:

_вод. = 1.1AK₁ l_вод. Q² _вод.,

где 1,1 — поправочный коэффициент на местные сопротивления, имеющиеся на водоводах;

• А — удельное сопротивление трубопровода. По [4, прил.1] для d _вод. = 400мм. А=0,1859;

К _{1 —} поправочный коэффициент на неквадратичную зависимость потерь напора от средней скорости движения воды. По [4, прил.2] для V ™1.2 м/с

К ₁ = 1,0._{вод. —} длина водовода.

Тогда, h _вод. = 4,02 м.

5 Предварительно устанавливается значение потребного напора насосов по формуле:

_потр. =Z_{смес. —} Z_{вс. отд.} + h_{н. с.} + h_вод. + H_зап.,

где Z _{смес. —} отметка уровня воды в смесителе очистных сооружений, равная 47,0 м;_{вс. отд. —} отметка наинизшего уровня воды во всасывающем отделении водоприемного колодца, равная 23,5 м;_{н. с. —} потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции, предварительно принимаемые равными 2 — 2,5 м. Но так как в [5] рекомендуется к этим потерям добавлять еще запас на взаимное влияние местных сопротивлений в размере 1,5 м во всасывающей трубе и 3 м на нагнетательном трубопроводе, то h_{н. с.} принимаем равными 6,5 м;_{зап. —} запас напора на излив воды из трубопровода в смеситель, принимается равным 1. H_потр. = 26,02 м.

6. Предварительно назначаем количество рабочих насосов n _раб. на насосной станции первого подъема в зависимости от величины суточной подачи. При Q_{макс. сут.} = 20000 м³ /сут число рабочих насосов будет равно 2.

7 Расчетная подача одного насоса

₁ = Q_{ч. расч.} = 875/2= 437,5 м³ /ч = 121,5 л/с

8 По полю Q — H в [3, прил.2] c учетом Q ₁ = 437,5 м³ /ч и H_потр. = 26,02 м выбираем насос марки Д 1250-65, n=980 об/мин.

Вспомогательное оборудование ТЭС. Насосы и вентиляторы

... переписать в виде м. (9) Н называется напором насоса и представляет собой энергию, сообщенную единице веса жидкости, прошедшей ... электростанциях источником тепла служит реактор, в котором нагрев воды или другого теплоносителя происходит за счет расщепления ... тракта ТЭС. Характеристики нагнетателей центробежный нагреватель тепловой насос Цель лекции: дать общие представления о нагнетателях - насосах и ...

По 4, прил.3 определяем его основные параметры и размеры:

• Старое обозначение — 12 НДс;
• К.

п. д. не менее 86%; _доп. для номинального режима — 4,5 м, для перегрузочного — 7,0 м;

• Габаритные размеры: 1210 х 1390 х 1010 мм.

Масса — не более 1100 кг.

9 Устанавливаем число резервных насосов. При числе рабочих насосов n _раб. равном 2 по [1, табл.52] число резервных агрегатов должно равняться одному. С учетом рекомендаций [5] принимаем число резервных агрегатов n_рез. равным 2. По Q₁ =121,5 л/с и H_потр. = 26,02 наносим на рабочую характеристику Q — H режимную точку А.

10 Определяется мощность насоса

Мощность насоса N в кВт определяется по формуле:

= gQ ₁ H_потр., /1000

где — плотность воды, кг/м ³

к. п. д. насоса, определяемый по рабочей характеристике насоса в режимной точке

= 1000*9.81*0,1215*26,02/1000 * 0,82 = 66,21 кВт.

11 Потребная мощность электродвигателя N _дв. определяется по формуле:

_дв. =kN,

где k — коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя в процессе эксплуатации насоса. По [5, с.166] при мощности насоса N = 66,21 k = 1.15.

_дв. = 1,15*66,21 = 76,14 кВт.

По мощности N _дв. = 76,14 кВт и синхронной частоте вращения n_с , ближайшей к частоте вращения n рабочего колеса по [7, табл.2.2 и табл.5.9.] устанавливают типоразмер двигателя. Двигатель А3-315S-6, мощностью 110 кВт, сагрегированный с насосом на литой раме

Габариты, присоединительные размеры и масса агрегата.

Типоразмер насоса: Д 1250-65

= 980 об/мин

Масса насоса 1157 кг

масса всего агрегата 2361 кг

А 2220

Б 1392

В 1200

Р 750 _всас.3 50_3нагн.3 00

12 Допустимая геометрическая высота всасывания насоса может быть определена по зависимости

_s ^доп. = P_{атм. —} P_{пар. —} h_{доп. —} h_{вс. тр.,}

где P _{атм. —} атмосферное давление; величина P_атм. в курсовом проекте принимается равной 10 м; P_{пар. —} давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды; в курсовом проекте рекомендуется условно принять температуру воды равной 20С, тогда величина P_пар будет равной 0,24 м водяного столба; h_доп — допустимый кавитационный запас. По характеристике насоса Д 1250-65 (n = 980 об/мин.) h_доп = 4,5 м. h_{вс. тр. —} потери напора во всасывающем трубопроводе насоса при подаче Q_1хоз., предварительно принимаемые по опыту ЛИСИ с учетом взаимного влияния местных сопротивлений равным 2 м

_s ^доп. = 10 — 0,24 — 4,5 — 2 = 3,3 м.

Установки погружных центробежных насосов (УЭЦН)

... насосов и интенсивный износ рабочих агрегатов. В результате вибрации усиливаются, вода через торцевые уплотнения попадает в погружной двигатель, двигатель перегревается, что приводит к сбою работы УЭЦН. Условное обозначение установок: УЭЦН ... коррозионной стойкости. Насосные модули устанавливаются между входным модулем и секцией погружного насосного модуля. Погружной насос, электродвигатель и ...

1 Определяем отметку оси насоса Z _{о. н.}

_{о. н.} = Z_{вс. отд.} + H_s ^доп = 63.0 + 3.3 = 66,3 м.

Однако, согласно [1] на насосной станции первой категории насосные агрегаты должны устанавливаться под заливом, и вакуумная установка не предусматривается. Следовательно, отметка оси насоса должна быть выбрана такой, чтобы верхняя точка корпуса была заглублена не менее, чем на 0,2 м по отношению к верхнему уровню воды во всасывающем отделении.

_{о. н.} = Z_{вс. мин} — 0,2 — h_нас., м,

Где h _{нас. —} вертикальное расстояние от оси до верхней точки корпуса насоса; h_нас. Может быть принята равной разности размеров В и Р по [4, прил.5]

_нас. = 1200 — 750 = 450 мм._{о. н.} = 63,3 — 0,2 — 0,45 = 62,65 м.

>62.65 — выбираем меньшую Z _{о. н.}

Определяем отметку пола машинного зала Z _пола

_пола = Z_{о. н. —} h_{нас. —} h_рамы — h_фунд.,

где h _{нас. —} высота насоса от оси до лап, м [4, прил.5]_рамы — высота рамы под насос, м. Величина (h_нас. + h_рамы ) принимается равной Р [4, прил.5]_фунд — высота фундамента над уровнем чистого пола; назначается в зависимости от удобства монтажа всасывающих и напорных трубопроводов, но не менее 0,2 м.

Значит, Z _пола = 62,65 — 0,75 — 0,2 = 61,7 м

По разности отметок Z _{пов. (} отметка поверхности земли у насосной станции — берем из задания) и Z_пола вычисляется h_загл. пола машинного зала и устанавливается тип насосной станции.

_загл. = Z_{пов. —} Z_пола., м._загл. = 68,0 — 61,7 = 6,3 м.

Так как больше 4 м будем иметь заглубленную насосную станцию.

2 С учетом рекомендаций [5, 1], без масштаба составляем схему расположения в плане насосных агрегатов, трубопроводов и арматуры: задвижек и обратных клапанов.

3 По [1] диаметры труб, фасонных частей и арматуры следует принимать на основании технико-экономического расчета, исходя из скоростей движения воды в пределах, приведенных в [6, табл.3.1]

При нормальном режиме работы на всех участках всасывающих и напорных труб рабочих насосов и коллекторов расход воды Q / 2 = 437,5 м ³ /ч = 121,5 л/с.

Зададимся скоростью во всасывающей трубе V _в = 1 м/с, (_в — расчетное сечение трубы).

Тогда _в = Q/2 = 0,1215 (м³ /с) = 0,2127 м² _в 1 м/с

Так как _в. = d² _в., то

_в = — 4_в / = — 4*0,1215/3,14 = 0,52 м.

Принимаем d _в = 500 мм.

Уточненная скорость во всасывающей трубе будет равна V _в = Q / 2 * _в

_в = d² _в. = 3,14* 0,5² = 0, 196 м² _в = 0,2127/0, 196 = 1,085 м/с.

Что лежит в пределах допустимых скоростей 0,8.1,5 м/с.

Для напорной трубы и напорного коллектора примем скорость 1,5 м/с.

_н = 0,2127/1,5 = 0,14 м² ._н = — 4_в / = — 4*0,14/3,14 = 0,42 м.

Принимаем d _н = 0,4 м = 400 мм, тогда фактическая скорость V_н = Q / 2 * _н = d² _н. = 3,14* 0,4² = 0,1256 м² V_н = 0,425/2*0,1256 = 1,69 м/с, что воходит в пределы допустимых скоростей 1,0.3,0.

_{н. к.} = 0,7 Q_н = 0,7*0,425 = 0,3 м³ /с._{н. к.} = — 4*0,3/3,14 = 0,62 м

Примем d _{н. к.} = 500 мм, тогда _{н. к.} = 3,14*0,6^2/ 4 = 0,2,V_{н. к.} = Q_{н. к.} / _{н. к} = 0,3/0,2 = 1,5 м/с, что удовлетворяет допустимым скоростям 1,0.3,0.

Окончательно принимаем: d _в = 500 мм; d_н = 400 мм; d_{н. к.} = 500 мм.

1 Уточняется величина рабочего давления Р _раб. в паскалях по формуле:

Р _раб. gH_потр.,

Где — плотность воды, кг/м ³ , для чистой воды принимают равной 1000 кг/м³ .

Р _раб. = 1000 * 9,81 * 26,02 = 255256,2 кгс/м² = 25,526 Па.

По вычисленным значениям диаметров труб и коллекторов и условному давлению Р _усл., равному (или большему) рабочему давлению Р_раб., подбираем необходимые фасонные части и арматуру, используя [4].

2 С учетом принятой схемы расположения трубопроводов и коллекторов, оборудования в плане и вертикальной схемы насосной станции уточняется компоновка оборудования, трубопроводов и арматуры, ширина машинного зала в осях и вычерчивается план насосной станции М 1: 50.

3 В соответствии с требованиями [1] по массе самой тяжелой единицы (насос) m=1157 кг по [4] подбирается грузоподъемное оборудование, в данном случае это кран мостовой ГОСТ 7413 — 80.

4 Определяется высота здания насосной станции от пола монтажной площадки до низа перекрытия, в соответствии с рекомендациями [5, 63] верхнее строение насосной станции, оборудованной мостовым краном должно иметь высоту:

_{в. стр.} = h₁ + h₂ + h₃ + h₄ + 0.5 + h_об +0,1,

где h ₁ — высота крана над головкой подкранового рельса, равна 280 мм;₂ — минимальная высота от крюка крана до головки рельса, равна 1020 мм;₃ — высота строповки груза (принимается равной 0,5 — 1 м);₄ — высота груза (насоса) равна 1200;

• ,5 — минимальная высота от груза до пола или до установленного оборудования, м. _об — высота оборудования, через которое надо переносить груз,

,1 — минимальное расстояние по высоте от низа перекрытия до верха балки или грузовой тележки крана, м;

_{в. стр.} = 0,28 + 1,02 + 0,5 + 1,2 + 0,5 + 1,15 + 0,1 = 4,75 м.

Округляем H _{в. стр} до ближайшей стандартной — 4,8

5 Выбор дренажных насосов.

Расчет ведем по формуле:

_д = (1,5.2) (q₁ + q₂ ),

Где q ₁ = 0,05.0,1 л/с на каждый сальник;₂ = 1,5 + 0,001W, где W — объем части машинного зала, расположенный ниже максимального уровня грунтовых вод, м³ . Так как грунтовые воды по заданию отсутствуют, W = 0.

₂ = 1,5 л/с_д = (1,5.2) (0,5 + 1,5) = 3.4 л/с.

Подбираю дренажный насос ВКС 5/24 [8]

_д =2,38 — 5,4

Н = 70 — 20 м.

Мощность N = 10 кВт

Габариты: 1047×320

(ВК — вихревой консольный, С — самовсасывающий насос, Q = 5 л/с; Н = 24 м.)

Переход концентрический бесшовный приварной из углеродистой стали на Ру до 4 МПа по МН 2883 — 62.

D y *dy , мм	D, мм	d , мм	S, мм	L, мм	Масса, кг
400 x 300	415	305	8	450	33,36

Переход эксцентрический сварной из углеродистой стали по МН 2884 — 62 на РУ до 4 Мпа

D y *dy , ммD, ммd, ммS, ммL, ммМасса, кг
500 x 350	517	355	8	600	53,57

Отвод крутоизогнутый бесшовный, приварной из углеродистой стали на РУ до 10 МПа по ВСН 120 — 74

ММСС

D y , мм	D H , мм	S, мм	r, мм	Масса, кг
500	530	10	500	110,5

Клапан обратный поворотный однодисковый на давление РУ = 1.1,6 Мпа

D y, мм	L 1 , мм	клапан	Ру, МПа; t, С	Условное обозначение	Масса, кг	Завод- изготовитель
400	232	Безударный фланцевый	1,0; 80	КЗ 44067 (19ч 16р5)	128	Курганский арматурный

Строительная длина и возможная высота задвижки, мм.

D y , мм	Длина задвижки чугунной при Ру, Мпа = 0,6	Н
400	600	2100
500	700	2500

Тройник

D y , мм	D н , мм	L, мм	L 1, мм	S, мм	Масса, кг
500	529	1100	490	9	154

5.1 Потери напора по длине на трение определяются по формуле:

_{дл. i} = i_i l_i ,

где i_i — гидравлический уклон, определяемый по [2].

_i — длина рассматриваемого участка трубопровода с постоянным диаметром и постоянным расходом, м. На рис 3 это участки от резервуара чистой воды до точки 2 и от точки 5 до наружного водовода.

При отсутствии таблиц [2] для определения потерь напора можно воспользоваться другой водопроводной формулой:

_{дл. i} = АК₁ l_i Q_i ^2,

где А — удельное сопротивление трубопровода, определяемое по [4, прил.1]

К₁ — поправочный коэффициент на неквадратичную зависимость потерь напора от средней скорости движения воды; вводится при скорости V, меньшей 1,2 м/с и определяется [4, прил.2]. Q_{i —} расход воды на рассматриваемом участке l_i , м³ /с. Потери напора во всасывающем трубопроводе определяем по формуле: h_{дл. i} = i_i l_i , l_i = 20 м. 2м — добавляю на перегибы. При d = 500 мм и V = 1,085 м/с 1000i =2.95, следовательно, i = 2.95*10^-3 для стальных электро-сварных труб ГОСТ 10704-76

_{дл. i} = 2.95 * 10^-3 * 20 = 0,059м.

Нагнетательный трубопровод. h_{дл. i} = i_i l_i , при d = 500 мм и V = 1,5 м/с 1000i =5.7, следовательно, i = 5.7*10^-3 l_i = 7.5 м.

h_{дл . i} = 5,7 * 10^-3 * 7,5 = 0,0428 м._{дл . i} = h_{дл . i всас .} + h_{дл. iнагн.} = 0,059 + 0,0428 = 0,1018 м.

Нагнетательный трубопровод рассчитываем до стены насосной станции с учетом трубопровода на подъем до отметки 2,5 м

Расчеты потерь на местные сопротивления свожу в таблицу.

Потери местных сопротивлений h_м = _м V² /2g.

Наименование местных сопротивлений	d, мм	Q, м 3 /с		V, м/с	V 2 /2g, м	V 2 /2g, м
1	2	3	4	5	6	7
Приемная сетка без клапана	500	0,2127	3	1,08	0,059	0,177
Задвижка	500	0,2127	0,15	1,08	0,059	0,0089
Переход расшир. (экс.)	350 x 500	0,2127	0,25	2,216	0,25	0,062
Переход сужив. (конц.)	400 x 300	0,2127	0,1	3,03	0,4679	0,0468
Обратный клапан	400	0,2127	1,7	1,69	0,15	0,247
Задвижка	400	0,2127	0,15	1,69	0,15	0,0225
Тройник	500	0,2127	0,1	1,08	0,059	0,0059
Задвижка	500	0,2127	0,15	1,08	0,059	0,0089
Тройник	500	0,2127	0,1	1,08	0,059	0,0059
Задвижка	500	0,2127	0,15	1,08	0,059	0,0089
Тройник	500	0,2127	0,1	1,08	0,059	0,0059
Отвод 90	500	0,2127	0,5	1,08	0,059	0,0295

м_i = 0,6292. Уточненные потери напора во внутристанционных коммуникациях определяются по формуле:

_{н. с} ^уточн. = h_{дл. i} + h_мi = i_i l_i + _мi * V² /2g + 2м._{н. с} ^уточн. = 0,1018 + 0,6292 + 2 = 2,731 м.

.2 Уточняем величину потребного напора насоса.

Н_потр = Z_смес — Z_{вс. отд} + h_{н. с.} + h_вод +H_зап

Н_потр = 77.5 — 63 + 2,731 + 4,02 + 1 = 22,251 м.

Расчет обточки рабочего колеса.

.3 Вычисляем величину быстроходности:

_s =3,65 * n-Q, H^3/4

Где n — частота вращения рабочего колеса насоса, 1450 об/мин;- подача насоса с одной стороны рабочего колеса, м³ /с;- уточненный потребный напор, м

_s = 3,65 * 980 * — 0,2127/2 = 113,86 < 150,22,251^3/4

следовательно, перемещение режимных точек обточенных колес будет идти по параболе обточки.

Вычисляем значение коэффициента К

К = Н_потр /Q₁ ² = 22,25/0,2127² = 494,44

Установив численное значение коэффициента К, можно построить параболу обточки. Для этого зададимся рядом значений подачи Q_обт . расчеты сводим в таблицу.

Q обт , м3 /с	Q 2 обт	Н обт = КQ2 обт., м
0,04	0,0016	0,79
0,08	0,0064	3,16
0,12	0,0144	7,11
0,16	0,0256	12,65	0,04	19,78
0,24	0,576	28,48

Построив по точкам параболу обточки, находим параметры точки Б пересечения кривых: Н_Б = 25,03 м; Q_Б = 225 л/с.

Для точек А и Б можно записать

Н_А = D_2обт ² и Q_A = D_2обт

Н_Б D₂ ² Q_Б D₂

Следовательно,

_2обт = — 22,25 * 430² = 405,4 мм.

Процент обточки номинального диаметра D₂ = 460 мм составляет:460 — 405,4 100% = 11,86%, что при n_s = 113,86 допустимо.11,86% / 10% — 1,2 снижение к. п. д. насоса составит 1,2%.

Для построения характеристики обточенного колеса Q — H зададимся на характеристике насоса Q — H с диаметром рабочего колеса D₂ = 430 мм точками 1, 2, 3, 4, выпишем с графика H_i и Q_i , соответствующие этим точкам, и найдем соответствующие H_i и Q_i :

_i = H_i* (D_2обт / D₂ ) ² = 0,89Н_ii = Q_i (D_2обт / D₂ ) = 0,94Q_i

Оформим расчеты в виде таблицы:

Номер точки	Q i , л/с	Q обтi , л/с	Н i, м	Н обтi , м
1	0	0	29,3	26,077
2	100	94	27,5	24,475
3	150	141	27	24,03
4	200	188	26,5	23,585
Б	225	211,5	25,03	22,28
5	250	235	23	20,47

По координатам Q_обтi и Н_обтi наносим точки 1′, 2′, 3′, 4′ и проводим через них характеристику Q’ — H’.

Приведенная характеристика насоса показывает, какую часть полной удельной энергии, полученной от насоса, каждая единица веса воды сохраняет в точке присоединения наружного водовода ко внутренним коммуникациям насосной станции, т.е. в начале напорного водовода.

‘_прив = H’ — h_{н. с.,}

Где H’ — напор насоса;_{н. с. —} потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции от воронки всасывающего трубопровода до точки присоединения наружного напорного водовода.

Величину потерь напора во внутренних коммуникациях h_{н. с.} при различных подачах Q_нас насоса можно принять пропорциональными Q² _нас :

_{н. с.} = S_{н. с.} Q² _нас , (1)

где S_{н. с. —} сопротивление внутренних коммуникаций насосной станции от воронки всасывающего трубопровода до точки присоединения наружного напорного водовода; величину S_{н. с.} можно вычислить из формулы (1), если подставить в нее значения уточненных потерь h_{н. с. расч} и Q_1.

_{н. с.} = h_{н. с. расч} / Q₁ ² = 60,69

Задавшись рядом значений подач насоса, вычисляем соответствующие потери.

номера точек	Q нас	h н. с.
1	0,08	0,39
2	0,1	0,61
3	0,15	1,37
4	0,2	2,43
5	0,2127	2,75
6	0,25	3,79

Строим кривую h_{н. с} — Q_нас

Вычтя из ординат рабочей характеристики насоса Q’ — H’ потери h_{н. с. i} при подачах Q_нас1, Q_нас2 ,., Q_насn , получаем приведеную характеристику насоса Q’ — H’_прив . В дальнейшем подачу насосов с обточенными колесами будем обозначать Q.

Характеристика наружного напорного водовода Н_вод — Q_вод описывается уравнением

Н_вод = Н_ст + Н_зап + S_вод * Q² _вод ,

Где Н_вод — напор насоса, потребный для пропуска расхода в пределах напорного водовода, м

Н_ст — статический напор, т.е. разность отметок уровня воды в смесителе очистных сооружений и наинизшего уровня воды во всасывающем отделении водоприемного колодца, м

Н_зап — запас напора на излив воды из трубопровода в смеситель, принимается равным 1 м_{вод —} подача по одному водоводу, м³ /с_вод — сопротивление напорного водовода, величину которого, можно определить по потерям h_вод ,

_вод = h_вод , / Q² _вод = 4,02/0,1215² = 89,33

Задаваясь рядом значений расходов Q_вод1 ; Q_вод2 ;.; Q_водn , определяем значения напоров Н_вод1 ; Н_вод2 ;.; Н_водn и строим характеристику напорного водовода Q_вод — Н_вод

Номера точек	Q вод	H вод
1	0,1	16,39
2	0,15	17,51
3	0,2	19,07
4	0,2127	19,54
5	0,25	21,08

Условия параллельной работы насосов сводятся к равенству их напоров и суммированию подач при этих напорах:

‘_прив1н = H’_прив2н = 19,54 м.’_{1+2+. +n} = Q’₁ + Q’₂ = 0,4254 м³ /с.

Где H’_прив1н — приведенный напор одного насоса;’_прив2н — то же, второго насоса;’₁ — подача одного насоса;’₂ — подача второго насоса.

.1 Для определения к. п. д. насосной станции методом последовательных приближений потребуется Н_потр = 22,251 м.; _нас. = 0,82 и подача насоса (уточненная из графика совместной работы насосов и водоводов)

= Q’_р (1+2) / n_раб = 1531/2 = 765,5 м³ /ч

приближение: примем _двиг.1 = 0,9, тогда

Р^I ₂ = gQH_потр = 1000 * 9,81 * 765,5 * 22,251 = 62,8934 кВт.

_{нас. двиг.1} 0,82 * 0,9 * 3600 * 1000

Р^I ₂ / P_2ном = 62,8934/110 = 0,57 = 57%

По графику (рис.16.) найдем _двиг.2 , который равен 91,3%приближение:

Р^I ₂ = gQH_потр = 1000 * 9,81 * 765,5 * 22,251 = 63,55 кВт.

нас. двиг.1 0,82 * 0,913 * 3600 * 1000

Р^II ₂ / P_2ном = 63,55/110 = 0,578 = 57,8%

двиг.3 = 91,32%приближение:

Р^III ₂ = gQH_потр = 1000 * 9,81 * 765,5 * 22,251 = 63,53 кВт.

нас. двиг.1 0,82 * 0,9132 * 3600 * 1000

Р^III ₂ / P_2ном = 63,53/110 = 0,578 = 57,8%; _двиг.4 = 91,32%

.2 Удельный расход электроэнергии находим по формуле:

а = 1/_{н. с.}

а = 1/0,7488 = 1,34

тогда:

Теоретическая удельная норма расхода электроэнергии определяется по формуле:

_уд = 2,724 = 2,724 = 3,638 кВт/ч.

Проект разработан для следующих условий строительства: г. Красноярск; грунт — суглинок; глубина промерзания — 1,9 м; грунтовые воды отсутствуют.

Насосная станция имеет размеры в плане 6,0 м x 30,0 м и высоту до низа несущей конструкции 4,8 м.

В здании запланированы: машинный зал, электрощитовая, помещение обслуживающего персонала, санузел, ремонтная мастерская, трансформаторные камеры.

Машинный зал насосной станции заглублен на 6,3 м и имеет размеры 6,0 м x 16,5 м.

Подземная часть и фундаменты — из монолитного железобетона, стены верхнего строения кирпичные, фундаменты под оборудованием — монолитные бетонные.

Монтажная площадка расположена на отметке + 0,000 — из монолитного железобетона. Балкон, площадки обслуживания и лестницы металлические.

Стены здания из обыкновенного глинистого кирпича М — 75 на цементном растворе М — 25.

Перегородки толщиной 120 мм армокирпичные, кладка стен по наружной стороне ведется с подбором кирпича и расшовкой швов валиком.

Перемычки над проемами — сборные железобетонные (ГОСТ948-66).

Покрытия из сборных железобетонных крупнопанельных плит размером 6,0 x 1,5 м по сериям ПК — 01 — 111; ПК — 01 — 119.

Машинный зал и верхняя часть строения вентилируется двумя вентиляционными шахтами — приточной и вытяжной вентиляцией.

1. СНиП 11-31-74. Водоснабжение. Нормы проектирования. — М., 1975.

2. Шевелев Ф.А. таблицы для гидравлического расчета стальных, чугунных, асбестоцементных, пластмассовых и стеклянных труб. — М.: Стройиздат, 1973.

. Тернов А.Ф. Водопроводные насосные станции первого подъема. — Томск: ТИСИ, 1985

. Тернов А.Ф. Совместная работа насосов и сети. — Томск: ТИСИ, 1985

. Турк В.И., Минаев А.В., Карелин В.Я. Насосы и насосные станции. — М.: Стройиздат, 1976.

. Тернов В.И. Водопроводные насосные станции второго подъема. Методические указания к выполнению курсового проекта. — Томск: ТИСИ, 1986.

. Справочник. Асинхронные двигатели серии 4А — М.: Энергоиздат, 1982.

. Каталог-справочник. Насосы, — М.: Машгиз, 1959.

. Справочник монтажника. Монтаж систем внешнего водоснабжения и канализации. Под ред. инж. А.К. Перешивкина. Изд.3-е, перераб. и доп. — М.: Стойиздат, 1982.

. Справочник монтажника. Оборудование водопроводно-канализационных сооружений. Под ред. инж. А.С. Москвитина. — М.: Стройиздат, 1979.

. Справочник проектировщика. Водоснабжение населенных мест и промышленных предприятий. Под ред. инж. И.А. Назарова. Изд.2-е, перераб. и доп. — М.: стройиздат, 1977.

. Залуцкий Э.В., Петрухно А.И. Насосные станции. Курсовое проектирование. — К.: Вища школа. Головное издательство, 1987.

. Каталог-справочник. Насосы. — М.: Машгиз, 1959.