Соединение деталей посадкой с натягом (прессовое соединение)
1.1 Общие сведения
Соединение двух деталей по круговой цилиндрической поверхности можно осуществить непосредственно без применения болтов, шпонок и т. д. Для этого достаточно при изготовлении деталей обеспечить натяг посадки, а при сборке запрессовать одну деталь в другую.
Натягом N
N=B —А.
Перед запрессовкой После запрессовки
После сборки вследствие упругих и пластических деформаций диаметр d посадочных поверхностей становится общим. При этом на поверхности посадки возникают удельное давление р и соответствующие ему силы трения. Силы трения обеспечивают неподвижность соединения и позволяют воспринимать как крутящие, так и осевые нагрузки. Защемление вала во втулке позволяет, кроме того, нагружать соединение изгибающим моментом. В инженерной практике такое соединение называют прессовым.
Нагрузочная способность прессового соединения прежде всего зависит от натяга,
прессованием, нагревом втулки, охлаждением вала.
Прессование, Шабровка поверхностей контакта устраняется полностью при сборке по методу нагревания втулки
Необходимую разность температур t нагрева втулки или охлаждения вала, обеспечивающую свободную сборку, подсчитывают по формуле
прессовое соединение натяг
где N max — наибольший натяг посадки; S o — минимально необходимый зазор, обеспечивающий свободную сборку (рекомендуется принимать равным минимальному зазору посадки H7/g6); a — температурный коэффициент линейного расширения (для стали и чугуна ; d — номинальный диаметр посадки.
1.2. Прочность соединения
Как было указано в разделе 2.1, стандартную посадку выбирают по условиям неподвижности соединения при заданной нагрузке без каких-либо дополнительных скреплений. Однако возможны случаи, когда назначенная посадка недопустима по условиям прочности сопрягаемых деталей, т. к. её натяг вызывает их разрушение или чрезмерные деформации. Поэтому при расчёте прочности прессовых посадок необходимо рассматривать как условия прочности (неподвижности) соединения, так и условия прочности деталей.
Расчет прочности деталей является проверкой возможности применения намеченной посадки.
Расчет прочности соединения.
Условие прочности соединения при нагружении осевой силой
KF a <,fpndl,
Выполнение разъемных и неразъемных соединений оптико-механических приборов
... ной, треугольной и эвольвентой. Соединение осуществляется путем скользящей посадки и шлицев охватываемой детали и шлицы охватывающей детали. В процессе сборки оптико-механических приборов и узлов винтовые соединения предохраняют от саморазвинчивания. ...
где р — давление на поверхность контакта; К — коэффициент запаса = 1,5…2 .
Условие прочности соединения при погружении крутящим моментом
При совместном действии Т и F a
где F t =2T/d — окружная сила.
По теории расчета толстостенных цилиндров, изучаемой в курсе сопротивления материалов, удельное давление на поверхности контакта связано с натягом зависимостью
p = ,
где N — расчетный натяг; С1 и С2 — коэффициенты:
; ,
E i и Е 2 , м1 и м2 — модули упругости и коэффициенты Пуассона материалов вала и втулки:
для стали Е = (21…22)*10 4 МПа и м = 0,3,
для чугуна Е =(12…14)*10 4 МПа и м = О,25,
для бронзы Е = (10…11)*10 4 МПа и м = 0,33.
При расчете прочности соединения расчетный натяг N определяют по минимальному табличному или вероятностному натягу с поправкой и на срезание и сглаживание шероховатости поверхности при запрессовке (если сборку выполняют нагреванием или охлаждением, и =0):
N = N min -u , u = 1.2(R z1 + R z2 ),
Где R z 1 и R z 2 — высоты шероховатостей посадочных поверхностей.
Наиболее распространенные значения R z для поверхностей прессовых соединений: 10…6,3; 3,2…1,6 мкм, что соответствует 6…8-му классам шероховатости.
Экспериментальные исследования показали, что значение коэффициентов трения на контактной поверхности зависит от многих факторов: способа сборки, удельного давления р, шероховатости поверхности, рода смазки поверхностей, применяемой при запрессовке деталей, скорости запрессовки и пр. Поэтому точное значение коэффициента трения может быть определено только испытаниями при заданных конкретных условиях. В приближенных расчетах прочности соединения стальных и чугунных деталей принимают: 0,08…0,1 — сборка прессованием; О,12. ..0,14 — сборка с нагревом или охлаждением.
Изгибающий момент,
Составляя расчетные зависимости, полагают, что поворот шипа происходит вокруг центра тяжести соединения — точки О, а первоначальная равномерная эпюра давлений (на чертеже показана штриховой линией) переходит в треугольную, как показано на рис. 2/4, или трапецеидальную. Кроме того, не учитывают действие силы F, перенесенной в точку О, как малое в сравнении с действием момента М. Максимально давление изменяется в плоскости действия нагрузки. При некотором значении нагрузки эпюра давления из трапеции превращается в треугольник с вершиной у края отверстия и основанием, равным 2р. Этот случай является предельным, так как дальнейшее увеличение нагрузки приводит к появлению зазора (раскрытие стыка).
Деформации и напряжения при сварке
... сборки частей конструкции под сварку должна предусматривать технологические приемы соединения частей конструкции таким образом, чтобы после сварочных работ напряжения и деформации в конструкции были минимальными. ... исследователей приходит к выводу о том, что линейные сварочные напряжения не снижают прочности сварных конструкций ни при одном из видов нагрузок (статической, вибрационной, ударной), ...
Учитывая принятые положения, можно написать:
M = FL = Rx,
где R — равнодействующая давлений на поверхностях верхнего и нижнего полуцилиндров. Значение этой равнодействующей определяется давлением р прессовой посадки и не изменяется от действия изгибающего момента
R = pld.
Плечо пары х=l /3. Подставляя, получаем
M = pdl 2 /3
Для обеспечения необходимого запаса прочности соединения на практике принимают
M<0,2pdl
При этом давление в наиболее нагруженных точках соединения не должно вызывать пластических деформаций.
Изменение давлений, вызванное действием изгибающего момента, не отражается на способности соединения воспринимать осевую силу и крутящий момент, так как суммарное значение сил трения остается постоянным.
Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях 1 и 2 показаны на рис. 2.5, где у r — напряжения сжатия в радиальном направлении; у t 1 и у t 2 — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении (осевые напряжения малы, их не учитывают).
Давление р при расчете прочности деталей определяют по максимальному натягу
N = N max — u.
Приведенные зависимости справедливы только в пределах упругих деформаций. Условие, при котором в деталях не будет пластических деформаций (по теории наибольших касательных напряжений):
у эк =у 1 — у 3 ,
где у 1 —максимальное, а у 3 —минимальное нормальные напряжения, считая растяжение положительным; у Т —предел текучести материала.
Нетрудно установить, что наибольшие эквивалентные напряжения у эк имеют место в точках внутренних поверхностей втулки и вала. При этом для втулки у 1 = у t 2 ; у t 3 = — у r = —р и условия отсутствия пластических деформаций
где у т2 —предел текучести материала втулки; для вала у 1 == 0 , у 3 =- у t 1 и у экв1 = у t 1 или
Появление пластических деформаций не является во всех случаях недопустимым. Опыт применения прессовых посадок свидетельствует о том, что надежные соединения могут быть получены и при наличии некоторой кольцевой пластической зоны вблизи внутренней поверхности втулки. Давление на поверхности контакта при наличии пластических деформаций можно определять по приближенным формулам:
Деформация и разрушение металлов
... деформацию и разрушение материалов и металлов, сопротивление металлов деформации и разрушению и пластичность, т.е. способность металла к остаточной деформации без разрушения. Изучаю виды деформации, ... снижение напряжения в ... деформации применимо в основномк высокомолекулярным органическим соединениям, ... трения между молекулами и их комплексом. Эластическая деформация больше упругой. Эластические деформации ...
p = p T (2N T — N/N T )
;
p=0.5p T .
где N T и р Т —расчетный натяг и давление, соответствующие пределу текучести.
Давление р Т определяют как меньшее из двух значений при знаке равенства в формулах (2.9) и (2.10).
При известном р Т по формуле (2.5) определяют N T .
Увеличение наружного диаметра втулки, вызванное растяжением от посадки, можно оценить по формуле
Дополнительные указания к расчетам
1. Приведенные выше формулы для расчета прочности деталей основаны на предположении, что давление распределяется равномерно по поверхности контакта. Действительная эпюра давлений в направлении длины втулки представляется некоторой кривой, приближенный характер которой изображен на рис. Здесь наблюдается концентрация давлений (напряжений) у краев отверстия, вызванная вытеснением сжатого материала от середины отверстия в обе стороны.
Эффект концентрации напряжений можно уменьшить изготовлением деталей специальной формы.
2. Расчеты по наименьшему и наибольшему табличным натягам приводят в большинстве случаев к чрезмерно большим запасам прочности соединения и деталей — формулы (2.6) и (2.8).
Так, например, для посадки диаметра 60Н7/u7 (см. рис. 2.10 и пример расчета) наибольший натяг (105 мкм) в два с лишним раза превышает наименьший натяг (45 мкм).
Во столько же раз могут изменяться действительные нагрузочные способности соединения и напряжений деталей. Пределы рассеивания натяга уменьшаются с повышением классов точности изготовления деталей.
Вероятность минимальных и максимальных отклонений размеров мала. Поэтому в массовом производстве выгодно применять вероятностные методы расчета, допуская ту или иную вероятность отказа. В индивидуальном и мелкосерийном производстве целесообразно проверять расчет) по замеренному натягу.
наблюдается коррозионно-механическое изнашивание,
Расчет прессовых соединений на коррозионно-механическое изнашивание пока не разработан, но известны методы снижения или даже устранения этого вида изнашивания: повышение твердости поверхностей посадки; уменьшение напряжений а и т путем увеличения диаметра в месте посадки; увеличение давления посадки р, а следовательно, и сил трения, которое сокращает распространение деформаций внутрь ступицы и уменьшает относительные перемещения; образование кольцевых проточек по торцам ступицы (см. рис. 2.8).
Эти проточки увеличивают податливость ступицы, позволяют ей деформироваться вместе с валом и уменьшают микросдвиги.
1.3 Оценка и область применения
Из рассмотренного следует, что прессовое соединение относится к группе неразъемных и предварительно напряженных. Разборка соединения затруднена, связана с применением специальных приспособлений и сопровождается повреждением посадочных поверхностей. Однако в зависимости от натяга и технологии сборки могут быть получены соединения, сохраняющие свою работоспособность при повторных сборках.
Механизация и автоматизация сборочных работ. Сборка типовых деталей ...
... ° . Сборка резьбовых соединений Качество сборки резьбовых соединений зависит от: а) качества поверхностей соприкосновения торцов болта или гайки с закрепляемой деталью; б) усилие затяжки резьбового соединения; в) последовательности затяжки много- болтовых соединений на одной детали. Наиболее ...
Основное положительное свойство прессового соединения, Существенный недостаток прессового соединения
На практике часто применяют комбинацию прессового соединения со шпоночным. При этом прессовое соединение может быть основным или вспомогательным. В первом случае большая доля нагрузки воспринимается прессовой посадкой, а шпонка только гарантирует прочность соединения. Во втором случае прессовую посадку используют для частичной разгрузки шпонки и центровки деталей. Точный расчет комбинированного соединения еще не разработан. Сложность такого расчета заключается в определении доли нагрузки, которую передает каждое из соединений. Поэтому в инженерной практике используют приближенный расчет, в котором полагают, что вся нагрузка воспринимается только основным соединением — прессовым или шпоночным. Неточность такого расчета компенсируют выбором повышенных допускаемых напряжений для шпоночных соединений при прессовых посадках.
1.4 Соединение посадкой на конус
Такие соединения применяют для закрепления деталей на концах валов. Давление на конической поверхности образуется в результате затяжки гайки. В остальном соединение подобно прессовому. В отличие от прессового соединение легко монтируется и демонтируется без применения специального оборудования (например, прессов).
Это удобно для соединений узлов, монтаж и демонтаж которых производят не только при сборке изделия на заводе, но и в процессе эксплуатации.
Задачей расчета является определение момента Т, который может передавать соединение при заданных размерах и силе F3ат затяжки гайки:
- Обычно принимают стандартную конусность 1/10. При этом а = 2°51’40»;
- коэффициент трения 0,11.. .0,13;
- коэффициент запаса К 1,3. .. 1,5. За расчетный момент Т принимают максимальный;
- F зат — определяют по формуле , в которой
Т зав = F K l K ,
где —длина стандартного ключа (d —диаметр резьбы),
150..200 Н—сила на ключе.
Если условие (2.13) не соблюдается, соединение усиливают шпонкой. Расчет шпоночного соединения выполняют по полному моменту нагрузки Т. Влияние посадки на конус учитывают, как и в прессовых посадках, при выборе допускаемых напряжений [у см ].
1.5 Клеммовые соединения
Конструкция и применение. Клеммовые соединения применяют для закрепления деталей на валах и осях, цилиндрических колоннах, кронштейнах и т. д.
со ступицей, имеющей прорезь
При соединении деталей с помощью клемм используют силы трения, которые возникают от затяжки болтов. Эти силы трения позволяют нагружать соединение как моментом (T=Fl), так и осевой силой F а . Ранее отмечалось, что передача нагрузки только силами трения недостаточно надежна. Поэтому не рекомендуют применять клеммовые соединения для передачи больших нагрузок.
К достоинствам клеммового соединения относятся простота монтажа и демонтажа, самопредохранение от перегрузки, а также возможность перестановки и регулировки взаимного расположения.
Резьба и резьбовые соединения
... в частности. В современных машинах детали, имеющие резьбу, составляют свыше 60 % от общего количества деталей. Широкое применение резьбовых соединений в машиностроении объясняется их достоинствами: ... (для увеличения стойкости резьбонарезного и резьбонакатного инструмента). Форма впадины резьбы болта может быть закругленной или плоскосрезанной. В резьбе предусмотрен радиальный зазор, который ...
В зависимости от выполнения соединения при расчете можно рассмотреть два предельных случая.
Клемма обладает большой жесткостью, а посадка деталей выполнена с большим зазором
Ftd=Fnfa>T, 2Fnf Fa
где Fn — реакция в месте контак та; f — коэффициент трения. По условию равновесия любой половины клеммы , где Fзaт — сила затяжки болтов.
F зат
Подставив значение F n в формулы, найдем ,
Второй случай. Клемма достаточно гибкая, форма сопрягаемых деталей строго цилиндрическая, зазор в соединении близок к нулю (рис. 2.5.2, б). В этом случае можно полагать, что давление р распределено равномерно по поверхности соприкосновения деталей, а условия прочности соединения выражаются в виде
Рассматривая равновесие полуклеммы, записываем
После подстановки и сокращения получаем
Таким образом, нагрузочные способности для двух предельных случаев относятся как 2/. Первый случай является самым неблагоприятным, а второй — наиболее рациональным с точки зрения требуемой затяжки болтов.
Следует заметить также, что наличие больших зазоров в соединении может привести к разрушению клеммы от напряжений изгиба. Практически конструкция с большими зазорами является дефектной.
В современном машиностроении размеры деталей клеммового соединения выполняют под посадку типа Н8/h8. При такой посадке обеспечивается свободная сборка деталей без излишних зазоров.
Это дает основание рассматривать условия работы практически выполняемых клеммовых соединений как средние между двумя рассмотренными выше крайними случаями и рассчитывать их прочность по формулам
2,5F зат fd>t, 5F зат >F a .
Расчет клеммового соединения с односторонним расположением болтов принято выполнять по тем же формулам. При этом условно полагают, что функции второго болта соединения выполняет сам материал рычага. Действительно, если верхний болт в конструкции приварить к деталям, то условия работы клеммы и нижнего болта не изменятся.
Для определения потребной силы затяжки болтов преобразуем формулы к виду
F зат = KT/(2,5zfd), F зат = KF a /(5zf).
При совместном действии Т и F а , сдвигающей силой на поверхности контакта будет равнодействующая осевой F a и окружной
F t = 2T/d
Для такого случая
По найденной F злт выполняем расчет болтов на прочность.
