1. Исходные данные для проектирования.
2. Расчёт клеефанерной плиты.
3. Расчёт стрельчатой арки.
3.1 Геометрические характеристики.
3.2 Сбор нагрузок.
4. Статический расчёт.
4.1 Определение усилий от действия постоянной нагрузки.
4.2 Определение усилий от действия снеговой нагрузки на всей арке.
4.3 Определение усилий от действия снеговой нагрузки на левой половине арки.
4.4 Определение усилий от действия снеговой нагрузки на правой половине арки.
4.5 Определение усилий от действия ветровой нагрузки слева.
4.6 Определение усилий от действия ветровой нагрузки справа.
4.7 Подбор сечения.
4.8 Геометрические характеристики сечения.
5. Проверка принятого сечения.
5.1 Проверка прочности.
5.2 Проверка скалывающих напряжений.
5.3 Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
6. Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
7. Расчёт узлов арки.
7.1 Расчёт опорного узла.
7.2 Расчёт конькового узла.
7.3 Определение толщины опорного листа
1. Исходные данные для проектирования Здание длинной 33 м., 2 класс ответственности, коэффициент надёжности по назначению гn=0,95, здание отапливаемое, с температурно-влажностным режимом эксплуатации по группе А2, Район строительства — г. Москва (расчетная снеговая нагрузка -180 кгс/м2,ветровая нагрузка-23 кгс/м2).
Несущими конструкциями являются стрельчатые арки пролётом 18 м., расположенные с шагом 3,0 м. Покрытие из клеефанерных плит.
2.РАСЧЁТ КЛЕЕФАНЕРНОЙ ПЛИТЫ
2.1 Исходные данные Номинальные размеры панели в плане 1,5×3,0 м. Обшивка из водостойкой фанера марки ФСФ сорта В/ВВ толщиной д=10мм.; рёбра из сосновых досок 2-го сорта; клей КБ-3;утеплитель — минераловатные плиты толщиной100 мм. С объёмным весом 100 кг/м3; пароизоляция из полиэтиленовой плёнки; снеговая нагрузка -180 кг/м2; каркас панели состоит из 4-хпродольных рёбер a=50 см., высотой hр=13 см., толщиной bp=4см.;ширина панели по низу 147 см., по верху 149 см. Расчётный пролёт lр=l*0,99==300*0,99=297 см.
Принятая высота панели h=1+1+13=15 см., что составляет 15/398=1/26,4 пролёта; расчётные сопротивления:
- Rф.р. =140 кгс/см2;
- Rф.с. =120 кгс/см2;
- Rф.и. =65 кгс/см2;
- Rск.ф =8 кгс/см2;
- Rск. =16 кгс/см2;
- Rн. =130 кгс/см2;
- Еф.=90 000 кгс/см2;
- Ед.=100 000 кгс/см2.
2.2 Геометрические характеристики сечения Расчётная ширина фанерных обшивок принимается согласно П. 4 25 гл. СНиП 2−25−80 на 10% меньше действительной и равна:
Арочный мост древний тип моста в котором основными несущими конструкциями ...
... ни: возникают дополнительные усилия и напряжения. Поэтому бесшарнирные арочные мосты нельзя применять при слабых грунтах, ; также в районах с резкими колебаниями температуры. Двух шарнирные арки в меньшей ... конструкции, а в строительный период, будучи достаточно прочной и жесткой, самостоятельно воспринимает нагрузки от собственного веса, веса подвесной опалубки и свежеуложенного бетона, а также ...
Врас=0,9М147=133,2 см.
Сечение клеефанерной панели приводит к сжатой фанерной обшивке:
nф= ==1,11
Приведённая площадь сечения:
Fпр=2bфдф+nф4bрhр=2М133,2М1+(1,11М4
- 4М13) М4=497,3 см²
где hр, bр — высота и толщина ребер.
Приведённый момент инерции плиты:
Jпрф=Jф+nфJр=2(13.150/12+1.150.72)+1,11
- 4(133·4/12)=17 976,5 см4 ,
Проверка панели.
Расчётный изгибающий момент в середине пролёта:
кгсМм, Напряжение в растянутой обшивке:
уф.р.=
Проверим устойчивость сжатой обшивки (П. 4.26.СНиП 2−25−80)
где цф при расстоянии между рёбрами в свету 43,7 см. и толщине фанеры дф=1 см., а/дф=43,7/1<50:
- ц=1;
Проверка верхней обшивки на местный изгиб:
- A=50 см<1,33МRфнМд2ф=1,33•65•1=86,45 см.
Проверяем скалывающие напряжения по клеевому шву фанерной обшивки.
Поперечная сила равна опорной реакции:
Приведенный статический момент верхней обшивки относительно нейтральной оси равен:
Sпр. =Fф.в.Мyф.н. =133,2М7
- 1=932,4 см³
При расчётной ширине клеевого соединения bp=4М4=16 см. находим касательные напряжения:
- =< Rск.=16 кгс/см2
Относительный прогиб панели равен:
Следовательно, клеефанерная плита имеет прогибы от нормативных нагрузок, не превосходящие допускаемых, и ее несущая способность по отношению к расчетным нагрузкам имеет дополнительные запасы несущий способности.
3. РАСЧЁТ СТРЕЛЬЧАТОЙ АРКИ
3.1 Геометрические характеристики Стрельчатая арка состоит из2-х полуарок кругового очертания. Расчётный пролёт арки L=24 м. Стрела подъёма f=8м. Радиус кривизны арок R=L=24м.
По чертежу получим следующие геометрические характеристики:
- длина хорды полуарки l0=14,422 м.;
- длина дуги полуарки s0=14,66 м.
За начало координат примем левую опору. Для расчёта возьмём 9 сечений на левой полуарке. Координаты точекXn, Yn. Угол, образуемый прямой, проходящей через сечение и центр дуги полуарки, и горизонталью, — цn. Угол, образуемый прямой, проходящей через сечение и опору полуарки, и горизонталью, — бn.
Zn=
|
Сечение Параметр . |
||||||||||
|
Хn |
1,5 |
4,5 |
7,5 |
10,5 |
||||||
|
Yn |
1,69 |
3,11 |
4,3 |
5,32 |
6,18 |
6,91 |
7,56 |
|||
|
цn |
||||||||||
|
Sin цn |
0,6293 |
0,6947 |
0,7547 |
0,8090 |
0,848 |
0,8829 |
0,9135 |
0,9396 |
0,96 126 |
|
|
Cos цn |
0,7771 |
0,7193 |
0,6561 |
0,5877 |
0,5299 |
0,4695 |
0,4067 |
0,3420 |
0,27 564 |
|
|
бn |
48,409 |
46,03 |
43,698 |
41,56 |
39,48 |
37,51 |
35,7539 |
|||
|
Zn |
2,1886 |
4,226 |
6,13 519 |
7,949 |
9,673 |
11,32 |
12,9324 |
14,4222 |
||
|
Sin бn |
0,7479 |
0,719 |
0,69 086 |
0,663 |
0,635 |
0,609 |
0,5843 |
0,5547 |
||
|
Cos бn |
0,7193 |
0,656 |
0,5878 |
0,529 |
0,469 |
0,406 |
0,342 |
0,2756 |
||
3.2 Сбор нагрузок Нагрузки на арку приведены в таблице:
Собственный вес арки рассчитывается:
Суммарная расчётная нагрузка на 1 м² арки:
4.СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ АРКИ
4.1 Определение усилий от действия постоянной нагрузки
g=gрар+gп=50,6М4+49,2=251,6 кг с/м.
Опорные реакции:
Rа=Rв=qМl/2=251,6М24/2=3019,2 кг с
H=
арка клеефанерный нагрузка деформирование Изгибающие моменты в сечениях:
Mn=RAМxn-HМyn-gМxn2/2
Продольные силы:
Поперечные силы:
Расчётные значения заносятся в таблицу.
4.2 Определение усилий от действия снеговой нагрузки s=140М4=560 кг с/м расположенной на всей арке Опорные реакции:
Rа=Rв=sМl/2=560М24/2=6720 кг с
H=
Изгибающие моменты в сечениях:
Mn=RAМxn-HМyn-sМxn2/2
Продольные силы:
Поперечные силы:
Расчётные значения заносятся в таблицу.
4.3 Определение усилий от действия снеговой нагрузки s=140М4=560 кг с/м расположенной на левой половине арке Опорные реакции:
Rа=3МsМl/8=3М560М24/8=5040 кг с
H=
Изгибающие моменты в сечениях:
Mn=RAМxn-HМyn-sМxn2/2
Продольные силы:
Поперечные силы:
Расчётные значения заносятся в таблицу.
4.4 Определение усилий от действия снеговой нагрузки s=140М4=560 кг с/м расположенной на правой половине арке Опорные реакции:
Rа=sМl/8=560М24/8=1680 кг с
H=
Изгибающие моменты в сечениях:
Mn=RAМxn-HМyn
Продольные силы:
Поперечные силы:
Расчётные значения заносятся в таблицу.
4.5 Определение усилий от действия ветровой нагрузки слева
W+=44.4 кг с/м., W-=-111 кг с/м.
Опорные реакции:
Rа=0,5Мl02(W+ — W-)/l=0.5М14.422М (44.4+111)/24=673.2 кг с
H=0,5 М (RаМl-W+Мl02)/f=0.5М (673.2М24−44.4М14.422)/8=432.78 кг с Изгибающие моменты в сечениях:
Mn=RAМxn-HМyn-W+Мzn2/2
Продольные силы:
Поперечные силы:
Расчётные значения заносятся в таблицу (26, «https:// «).
4.6 Определение усилий от действия ветровой нагрузки справа
W-=-111 кг с/м, W+=44.4 кг с/м.
Опорные реакции:
Rа=0,5Мl02(W+ — W-)/l=0.5М14.422М (44.4+111)/24=673,2 кг с
H=0,5 М (RаМl-W-Мl02)/f=0.5М (673.2М24+111М14.422)/8=2452,4 кг с Изгибающие моменты в сечениях:
Mn=RAМxn-HМyn-W+Мzn2/2
Продольные силы:
Поперечные силы:
Расчётные значения заносятся в таблицу.
Усилия в сечениях арки приведены в таблице.
|
Расчётные сечения |
||||||||||||
|
Мпост |
М1 |
418,9 |
883,1 |
1539,8 |
1573,8 |
731,3 |
||||||
|
Мснег |
лев |
М2 |
2671,2 |
4762,8 |
6753,6 |
6476,4 |
5266,8 |
2998,8 |
||||
|
прав |
М3 |
— 1738,8 |
— 2797 |
— 3276 |
— 3326,4 |
— 2973,6 |
— 2293 |
— 1411,2 |
||||
|
весь |
М4 |
932,4 |
1965,6 |
3427,2 |
3502,8 |
2973,6 |
1587,6 |
|||||
|
Мветер |
лев |
М5 |
172,07 |
277,15 |
332,827 |
334,03 |
296,98 |
220,84 |
83,9073 |
|||
|
прав |
М6 |
— 2868,9 |
— 4616 |
— 5426,9 |
— 5500,6 |
— 4913,2 |
— 3769 |
— 2189,4 |
||||
|
Мрасч=М1+0,9*(М2+М5) |
2977,8 |
5419,1 |
7158,14 |
7918,7 |
7669,8 |
6274,9 |
3505,74 |
|||||
|
Мрасч=М1+0,9*(М3+М6) |
— 3728 |
— 5789 |
— 6530,6 |
— 6404,5 |
— 5524,4 |
— 4120 |
— 2509,2 |
|||||
|
Nпост |
N1 |
3771,4 |
3473,3 |
3194,5 |
2941,09 |
2720,3 |
2530,9 |
2375,6 |
2256,92 |
2176,68 |
||
|
Nснеглев |
N2 |
5502,7 |
5208,4 |
5001,16 |
4807,9 |
4591,2 |
4352,1 |
4091,81 |
3811,59 |
|||
|
Nснегправ |
N3 |
7088,6 |
7126,6 |
7110,3 |
7039,88 |
6816,2 |
6654,2 |
6459,83 |
6233,97 |
|||
|
Nветерлев |
N4 |
795,53 |
764,25 |
744,56 |
735,06 |
734,45 |
741,1 |
754,21 |
773,27 |
796,64 |
||
|
Nветерправ |
N5 |
2066,5 |
2239,4 |
2351,8 |
2406,64 |
2409,8 |
2374,1 |
2301,6 |
2193,9 |
2055,29 |
||
|
Nрасч=N1+0.9*(N3+N5) |
9637,02 |
|||||||||||
|
Nрасч=N1+0.9*(N2+N4) |
9439,8 |
8103,69 |
7708,4 |
6324,09 |
||||||||
|
Qпост |
Q1 |
140,27 |
— 624,153 |
|||||||||
|
Qснеглев |
Q2 |
312,22 |
— 1389,21 |
|||||||||
|
Qветерлев |
Q3 |
87,325 |
722,412 |
|||||||||
|
Qснегпр |
Q4 |
1213,4 |
4150,15 |
|||||||||
|
Qветерпр |
Q5 |
— 1482,2 |
1495,93 |
|||||||||
|
Qрасч=Q1+0.9*(Q2+Q3) |
499,86 |
— 1224,27 |
||||||||||
|
Qрасч=Q1+0.9*(Q4+Q5) |
— 101,69 |
4457,32 |
||||||||||
|
Qрасч=Q1+0.9*(Q3+Q5) |
1310,9 |
|||||||||||
4.7 Подбор сечения при Мmax=7918,7 кгсМм, N=7708,4 кгс Расчётное сопротивление:
Rрас=RcМmгнМmбМmнМmсл/г=150М1М1М1,2М1/0,95=189,47 кг с/см2
Здесь mгн=1,r/a=24 000/34=706 > 500, здесь r-радиус кривизны, атолщина доски, mб=1 при h=51 cм., mн=1,2 учитывает влияние ветровых и монтажных нагрузок, mск=1 при а=34 мм.
Требуемый момент сопротивления сечения арки
W=M/(0,8МRc)=
Принимаем доски сечением 150×40 мм. После острожки 140×34 мм.
Ориентировочная высота сечения арки:
- Число досок в сечении: => принимаем 15 досок.
Высота сечения арки:
H=15М3,4=51 см.
4.8 Геометрические характеристики сечения арки
A=bМh=14М51=714 см.
W=.
Гибкость в плоскости арки:
л=lp/r=0,58Мs0/(0,29Мh)=
5. ПРОВЕРКА ПРИНЯТОГО СЕЧЕНИЯ
5.1 Проверка прочности ц=
о=1;
Mд=
у= < Rрас=189,47 кг с/см2
5.2 Проверка скалывающих напряжений Q=4457,32
Расчётное сопротивление скалыванию Rc=R/mн=150М1,2=180кг с., mн=1,2 учитывает влияние ветровых и монтажных нагрузок.
Статический момент инерции опорного сечения S=bh2/8=14М302/8=
=1575 см3.
Момент инерции опорного сечения I=bh3/12=14М303/12=31 500 см4.
Напряжение
5.3 Проверка устойчивости плоской формы деформирования Верхняя кромка сечения арки раскрепляется в 3-х точках через 5 метров. Такое раскрепление принимается как сплошное:
140b2/h=
Нижняя кромка при действии максимального отрицательного момента М=-6530,6 кг сМм растянута и не раскреплена из плоскости. Проверяем устойчивость из плоскости при действии М=-6530,6 кг сМм и соответствующем N=11 443 кг с. Расчетная длина lр=s0=1466 см., гибкость из плоскости лy= lр/(0,29Мb)=1466/(0,29М14)=361,08. Коэффициент устойчивости цy=3000/ лy2=3000/361,082=0,02. Коэффициент устойчивости при изгибе цм=КфМ140b2/(lрМh)=1,13М140М142/(1466М51)=0,41, Кф=1,13 принимается по табл. 2 прил. 4.
о=1;
MД=М/о=6530,6/0,774=8441,4 кг сМм Коэффициенты:
Устойчивость арки обеспечена.
6. РАСЧЕТ ФАХВЕРКОВОЙ КОЛОННЫ В качестве фахверковой колонны принимается клеедеревянная стойка постоянного прямоугольного сечения, воспринимающая только ветровую нагрузку:
- где q0=30 кг с/см2;
- гt=1,4 ;
- d=6 м ;
- c1= 0,8;
- k=0,65 ;
q=30М0,65М0,8М1,4М6=131,04 кг с/м2
изгибающий момент:
Сечение стойки принимается по гибкости: л0=80,
i=l/л0=7,74/80=0,097,
i= 0,29Мh,
т.о. h=i/0,29=0,97/0,29=0,334 м =33,4 м.
Принимаем доски сечением 150×40 мм. После острожки 140×34 мм.
Число досок в сечении:
- => принимаем 10 досок.
Высота сечения арки:
H=10М3,4=34 см.
W=.
Напряжения в стойке:
у=
Прочность стойки обеспечена.
7. РАСЧЕТ УЗЛОВ АРКИ
7.1 Расчет опорного узла Опорный узел решается с помошью стального башмака из опрного листа и двусторонних фасонок с отверствиями для болтов .Он крепится к поверхности опоры нормальной к оси полуарки. Действующее усилие N=12 011 кг с.
Торец арки воспринимает сжимающее усилие N=12 011 кг с. на площади А=14М30=420 см2.
Прочность торцового сечения на сжатие у=N/A=12 011/420=28,6
кг с/см2<189,47 кг с/см2.
Болты, крепящие стальной башмак к арке, воспринимают поперечную силу Q=1310,9 кг с, которая действует перпендикулярно продольным волокнам. Принимаем болты диаметром 20 мм. Коэффициент Ка=0,55 при б=900.
Несущая способность болта в одном срезе по изгибу
Ти=250Мd2М.
Несущая способность древесины по смятию:
Тсм=0,5МcМdМКа=50М14М2М0,55=770 кг с.
Требуемое число болтов nтр=Q/(2МTmin)=1310,9/(2М740)=0,9. Принимаем 2 болта диаметром 20 мм.
Определение толщины опорного листа. Опорный лист работает на изгиб от давления торца полуарки и реактивного давления фундамента. Длина торца l1=14 см., длина листа l2=30 см. Расчетная ширина сечения b=1 см. Давление торца q1=усм=28,6 кг с/см2. Давление Фундамента q2= q1Мl1/l2=28.6М14/30=13.35 кг с/см2.
Изгибающий момент
M=(q2Мl22-q1Мl12)/8=(13,35М302−28,6М142)/8=801,2 кг сМсм.
Расчетное сопротивление стали R=2400 кг с/см2. Требуемый момент сопротивления Wтр=М/R=801,2/2400=0,33 см³. Требуемая толщина листа
tтр=
Принимается толщина листа 16 мм.
7.2 Расчет конькового узла Усилие, действующее в узле, N=9637,02 кг с, Q=4457,32 кг с.
Расчетное сопротивление смятию под углом б=340.
Напряжение сжатия у=N/A=9637,02/(14М15)=45,87 кг с/см2 < Rсм=82,1 кг с/см2. Количество болтов, воспринимающих усилия Q=4457,32 кг с при угле смятия древесины б=900−340=560; Ка=0,65 (СНиП II-25−80 [1], табл. 19).
Принимаем болты диаметром 20 мм.
Несущая способность болта по изгибу
Ти=250Мd2М.
Несущая способность древесины по смятию:
Тсм=0,5МcМdМКа=50М14М2М0,65=910 кг с.
Требуемое количество болтов
nтр=Q/(2МTmin)=4457,32/(2М806,23)==2,76 шт.
Принимаем 3 болта диаметром 20 мм. из стали класса А-III.
Использованная литература
[Электронный ресурс]//URL: https://drprom.ru/kursovoy/arkiderevyannyie-konstruktsii/
1.СНиП II-25−80.Деревянные конструкции. Нормы проектирования/ Госстрой СССР.-М.ГУП.ЦПП.2000г.
2. СНиП II-23−81*.Стальные конструкции. Нормы проектирования/ Госстрой СССР.1990г.-96с.
3.СНиП 2.01.07. -85*.Нагрузки и воздействия.-М., 2002 г.
4.Пособие по проектированию деревянных конструкции (К СНиП II-25−80)ЦНИИСК им. Кучеренко.-М:Стойиздат, 1986;216с.
Г. Н. Зубарев
6.Проектирование и расчет деревянных конструкций: Справочник/И.М.Гринь и др.-Киев:Будивельник, 1988;240с.
