Вентиляция клуба

метки: Вентиляция, Вентилятор, Помещение, Система, Датчик, Сторона, Обслуживание, Давление

Приложение 1. Расчет теплого, переходного и холодного периодов

года в I-d диаграмме………………………………………………………………32

Лист 1. План 1 и 2 этажа. Приток и вытяжка 1 и 2 этажей……………………..1

Лист 2. Аксонометрические схемы приточных и вытяжных систем………….2

Основным направлением развития вентиляции является работа по созданию благоприятных условий для высокопроизводительного труда, улучшения условий быта и отдыха населения, совершенствования контроля, за состоянием внутренней среды и источниками её загрязнения.

В условиях современного производства основной задачей вентиляции является поддержание допустимых параметров в помещениях и обеспечение наилучших условий для работы на производстве. При проектировании вентиляции традиционное предпочтение отдается наиболее простым из обеспечивающих заданные условия способам, при которых проектировщики стремятся уменьшить производительность систем, принимая целесообразные конструктивно-планировочные решения здания, внедряя технологические процессы с минимумом вредных выделений, устраивая укрытия мест образования вредных выделений.

2. Исходные данные для проектирования.

Назначение объекта: Клуб (со зрительным залом на 400 мест)

Район строительства: г. Барнаул

Параметры теплоносителя в тепловой сети: DT=150-70 ⁰ C; DH=17 м

Характеристика строительной части проекта.

Число этажей: 2

Высота здания: 15,5 [м]

Кубатура зала: 1703 [м ³ ]

Покрытие: бесчердачное.

3. Расчётные параметры.

Климатические данные заданного района строительства сведены в табл. 1.

Таблица 1. Расчётные параметры наружного воздуха.

Расчётные периоды года	Параметры воздуха А (ТП,ПП) Параметры воздуха Б (ХП)			Барометрическое давление, [гПа]
	Температура, [°С]	Энтальпия, [кДж/кг]	Влагосодержание, [г/кг]
1	2	3	5	6
Т. П.	23,9	51,9	11	990
П. П.	8	22,5	5,7	990
Х. П.	-39	-38,9	0,1	990

4. Принципиальная схема системы вентиляции клуба.

4.1 Приточные системы.

Здание оборудовано тремя разветвлёнными системами механической приточной вентиляции. Первая система запроектирована для всех помещений здания. Для зрительного зала проектируется отдельная приточная система с камерой орошения. При этом предусмотрен байпас, через который пропускается часть воздуха (без увлажнения), другая часть приточного воздуха пропускается через камеру орошения, где он увлажняется. После этого обе части перемешиваются, и получается смесь с запроектированной температурой притока.

Третья система проектируется для кинопроекционной. У неё отдельная приточно-вытяжная система.

Оборудование приточных систем размещается в специальном помещении (вентиляционной камере), находящейся в подвале клуба. Для кинопроекционной, оборудование размещено на крыше клуба. В приточную систему входят: воздухозабор (один на 2 системы); холодная приёмная камера (одна на 2 системы); подставки под калориферную установку; утеплённые клапаны, и другое оборудование.

4.2 Вытяжные системы.

Здание оснащено механическими и естественными местными вытяжными системами. Количество вытяжных систем зависит от следующих факторов:

• Назначения помещения;
• Характера вредностей.

Для санитарных узлов предусмотрена отдельная вытяжная установка с механическим побуждением. Для выброса воздуха служат шахты вытяжных систем. Так как проектное здание имеет бесчердачное перекрытие, то высота выброса должна быть не менее 1 м, от отметки крыши.

4.3 Вентиляционные каналы и воздуховоды

В здании запроектированы к прокладке воздуховоды круглого и прямоугольного сечения. В клубе воздуховоды прокладываются за подшивными потолками. Трассировка воздуховодов производится с учётом их наименьшей протяжённости.

5. Тепловлажностный режим расчётного помещения.

• Теплопотери помещения.

Q _тп = V q_г (t_в — t_н ), [Вт]

V=1706 – объём расчетных помещений;

t _в =20 [^о С] – внутренняя температура помещения;

t _н = -39 [^о С] – наружная температура воздуха.

Q _тп ²⁰ = 1703*0,35* (20+39) = 35167[ Вт] – для холодного периода.

Q _тп ⁸ = Q_тп ²⁰ *((t_в -8)/(t_в –t_н ))

Q _тп ⁸ = 35167*((20-8)/(20+39))=7152,6 [Вт] – для переходного периода.

• Теплопоступления от системы дежурного отопления.

Q _тп ¹⁶ = V q_г (t_в — t_н ), [Вт]

V=1703 [м ³ ] – объем расчетных помещений.

t _в = 16 [^о С ]– внутренняя температура помещения при дежурном отоплении.

t _н = -39 [^о С] – наружная температура воздуха.

• для холодного периода.
• средняя температура прибора;

t _вх =115[ ^о С] – температура на входе в прибор;

t _вых =70 [^о С] – температура на выходе из прибора;

t _р = 16^о С — внутренняя температура помещения при дежурном отоплении;

• n=0,33.

Примечание:

• Теплопоступления от источников искусственного освещения

Теплопоступления от освещения определяем по формуле:

• где, — площадь зала;
• удельные тепловыделения.
• доля тепла, поступающего в помещение;

• Выделения тепла и влаги людьми.

теплый период

Q _чел =N*q, [Вт]

W=Nw, [г/ч]

N =400 – количество людей

q = 95 [Вт] – количество теплоты выделяемое одним человеком;

• w=59,5 [г/ч] — количество влаги выделяемое одним человеком;

Q=400*95=38000 [Вт]

W=400*59,5=23800 [г/час]

холодный и переходный период

q = 120 [Вт]

w=40 [г/час]

Q=400*120=48000 [Вт]

W=400*40=16000 [г/час]

• Поступления теплоты, солнечной радиации через ограждения.

V _в = 1 [м/с] – скорость ветра.

Вертик.	Гориз.
79	329

Таблица 2. Значение S+D для горизонтальной и вертикальной поверхности для 52 ^о широты.

t _н = 23,9[ ^о С] – температура наиболее жаркого месяца;

• ρ = 0,9 – для рубероида.

ρ = 0,6 – для стены.

Вывод: только t _усл ^г подходит, т.к выполняется условие t_усл ^в < t_в ^т.п = 26,9 ^о С

Определяем ГСОП (градусо-сутки отопительного периода)

Определяем требуемое термическое сопротивление стены.

;

R _о – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, [м^{2 о} С/Вт]

F _огр =118,3 – расчетная площадь ограждающей конструкции , [м² ].

• Тепловой баланс помещения

теплый период

Q =Q _люди +Q^г +Q_освещ , [Вт]

Q = 38000+806+2465 = 41334[Вт] =148802 [кДж/кг]

переходный период

Q = Q _люди + Q_освещ — Q_т.п ⁸ , [Вт]

Q = 48000+2462,4-7152,6 = 43310 [Вт] = 155916 [кДж/кг]

холодный период

Q = Q _люди + Q_освещ + Q_от — Q_т.п , [Вт]

Q = 48000-2462,4+30525-32785 = 48205 [Вт] = 173538 [кДж/кг]

Полученные значения теплопоступлений и теплопотерь заносим в таблицу 3.

Таблица 3. Тепловлажностый режим расчётного помещения

Куба	Теплый период года
тура	Тепловыделения, Вт				Влаго-	Луч
V,	от	от осве-	от нар.	Сумма	выделения,	процесса
	людей	щения	огр-я	, Вт	,г
	38000	2463	810	41334	23800	6,25
	Холодный период года
	Тепловыделения				Влаго	Луч
	от	от осве-	теплопотери,	Сумма	выделения	процесса
1990	людей	щения	Отопление	, Вт	,г
	48000	2463	35167-30525	48205	16000	10,8
	Переходный период года
	Тепловыделения,Вт				Влаго	Луч
	от	от осве-	теплопо-	Сумма	выделения,	процесса
	людей	щения	тери	, Вт	,г
	48000	2463	7152,6	43310	16000	9,74

6. Воздухообменный расчёт помещения

• Теплый период

Q = 41334 [Вт] = 148803 [кДж/кг]

W = 23800[ г/час]

ε ^т.п = Q/W

ε ^т.п = 148803/23800 =6,25

1. На Id- диаграмме отмечаем точку наружного воздуха с параметрами:
2. t=23,6 [^o C] и J =51,8 [кДж/кг]
3. От т. Н на 1 [^о С] поднимаемся вверх, отмечаем т. В (точка вентилятора), которая имеет параметры t=24,6 [ ^o C], J = 52,5[кДж/кг] и d = 11 [г/кг]
4. Найдя луч процесса ε^т.п и по t_п = const находим точку помещения.

J _п1 = J_в + ε^т.п = 52,5+6,25 = 58,75[ кДж/кг]

5. т. П имеет параметры: t=26,6 [^o C], J = 56,3 [кДж/кг] и d=11,7[ г/кг].
6. Нам необходимо поставить камеру орошения, для того чтобы на человека приходилось от 20-80 л воздуха.
7. Для этого увеличим влажность воздуха в помещении до 65%, луч процесса строится параллельно луча процесса теплого периода. Находим т. См и т. Ко. Значения поменяются следующим образом. т. П имеет параметры: t=26,6 [^o C], J = 62,5 [кДж/кг] и d=14,2[ г/кг].

т. См имеет параметры: t=20 [ ^o C], J = 51,8 [кДж/кг] и d=12,7[ г/кг].

т. Ко имеет параметры: t=19,5 [ ^o C], J = 51,8 [кДж/кг] и d=12,9[ г/кг].

8. По полученным данным находим расход по теплоте, влаге, нормативный, вредностям и выбираем из них максимальный, который и будет расчетным.

Расход по теплоте

G ^см _Q = Q/(J_п –J_в ) , [кг/ч]

G ^см _Q = 148803/(62,5 –52,5) = 14880 [кг/ч]

Расход по влаге

G ^см _W = W/(d_п –d_в ) , [кг/ч]

G ^см _W = 23800/(14,2 –12,6) = 14875 [кг/ч]

G _ко *d_н — G_ко *d_ко = G_см * d_н — G_см *d_см , отсюда

G _ко = (G_см * d_н — G_см *d_см )/( d_н — d_ко )=(14880*11-14880*12,6)/(11-12,8)=13227 [кг/ч]

G _см =G_б +G_ко => G_б = G_см — G_ко =14880-13227=1653 [кг/ч]

Расход по CO ₂

G _{CO 2} = N*p*b/(Y_ПДК ^СО2 –Y_н ^СО2 ) , [кг/ч]

G _СО2 = 40*1,2*23/(1,25 –0,5) = 14720 [кг/ч]

Расход нормативный

G _норм = N*l*p, [кг/ч]

G _норм = 400* 1,2*20 = 9600 [кг/ч]

p=1,2 – плотность воздуха,[м ³ /кг]

N =400 – количество людей

l = 20 – нормативный объем воздуха необходимый на 1 чел. в час

b=23л – количество СО ₂ выделяемого 1 чел.

Вывод: Из полученных расходов максимальным и т.е расчетным является

G _Q = 14880 [кг/ч], который и будем использовать в дальнейшем расчете.

6.2 переходный период

Q =43310 [Вт] = 155916 [кДж/кг]

W = 16000 [г/ч]

ε ^п.п = Q/W

ε ^п.п = 155916/16000= 9,74

• На Id- диаграмме отмечаем точку наружного воздуха с параметрами : t=+8 [ ^o C] и J = 22,5 [кДж/кг]
• От т. Н на 1 ^о С вверх отмечаем т. В (точку вентилятора), которая имеет параметры t=+9 [^o C], J = 23,43[ кДж/кг] и d = 5,82 [г/кг].
• По известному расходу, влаговыделениям и влагосодержанию наружного воздуха находим влагосодержание помещения т.е

d _п =d_н + W^п.п / G^т.п = 5,7+155916/14880=6,77 . На пересечении d_п и

t _п = 20 [^о С] находим точку помещения.

• т. П имеет параметры: t=20 [^o C], J = 37,6 [кДж/кг] и d = 6,74 [г/кг]
• Находим ε_пп =Q_∑ /W_∑ =155916/16000=9,74
• Продлеваем ε^п.п до пересечения с d_н = d_в и получаем точку калорифера первого подогрева с параметрами: t=12,2 [ ^o C], J = 26,52 [кДж/кг] и d = 5,7 [г/кг].
• Определяем Q_к =G_расч *(I_к -I_в )=14880(26,52-23,75)=11,42 [кВт].

6.3 холодный период

Q = 48205 [Вт] = 173538 [кДж/кг]

W = 18750 г/ч

E ^х.п = Q/W

E ^х.п = 160626,82/18750 = 8,57

• На Id- диаграмме отмечаем точку наружного воздуха с параметрами: t= -39[ ^o C] и J = -38,9 [кДж/кг] и d = 0,1 [г/кг]
• По известному расходу, влаговыделениям и влагосодержанию наружного воздуха находим влагосодержание помещения т.е

d _п =d_н + W^х.п / G^расч = 0,1+16000/14880=1,175. На пересечении d_п и

t _п = 20 [^о С] находим точку помещения.

• т. П имеет параметры: t=20[ ^o C], J = 22,45 [кДж/кг] и d = 1,17[ г/кг]
• Находим I_к = J_п — Q_∑ /G_расч =22,6-173538/14880=10,94 [кДж/кг]
• Находим мощность калорифера по формуле:

Q _к = G_расч *(J_к1 – J_н ), [кДж/ч]

Q _к = 14880 *(10,94 +38,9) = 206 [кВт]

Примечание:

6.4 Воздухообмен не расчётных помещений

Воздухообмен нерасчетных помещений принимают по кратности, которую взяли из [6] и свели в таблицу 4.

Таблица 4 – Воздухообмен нерасчетных помещений.

1 этаж					приток		вытяжка
№ п/п	Название помещения	t в	S	V	K	L	K	L
9	Склад декораций	15	29,7	200,48	0	0	1	200,4
10	Артистические уборные	20	10,52	32,612	2	65	3	97,83
10	Артистические уборные	20	11,05	34,255	2	69	3	102,7
11	Артистические уборные	20	11,05	34,255	2	69	3	102,7
12	Аккумуляторная (кислотная)	15	15,19	47,089	8	377	10	470,8
13	Аккумуляторная (щелочная)	15	8,37	25,947	0	0	3	77,84
14	Аккумуляторная (щелочная)	15	2,96	9,176	0	0	3	27,52
16	Туалет (служебный)	18	2,49	7,719	0	0	—	101
16	Туалет (общественный) мужской	18	5,51	17,081	0	0	—	303
16	Туалет (общественный) женский	18	5,51	17,081	0	0	—	303
15	Подсобная буфета	18	2,88	8,928	0	0	3	26,78
5	Буфет	18	11,05	34,255	0	0	5	171,2
4	Фойе-вестибюль	18	244,1	756,9	2	2204	0	0
12′	Аккумуляторная (щелочная)	15	36,63	113,55	0	0	3	340,6
3	Кассовая кабина на 2 работников	18	14,06	43,586	—	40	0	0
2	Гардероб	16	33,4	103,54	0	0	2	207
						2823		2532
2 этаж					Проверка		10,26	%
24	Кружковая	18	14,79	45,849	2	92	2	91,69
24	Кружковая	18	22,54	69,874	2	140	2	139,7
24	Кружковая	18	30,13	93,403	2	187	2	186,8
24	Кружковая	18	23,32	72,292	2	145	2	144,5
23	Библиотека (читальный зал)	18	69,47	215,36	3	646	2	430,7
22	Библиотека (книгохранилище с открытым доступом читателей)	18	69,86	216,57	0	0	2	433,1
	Коридор	18	84,78	262,82		380
						1589		1426
					Проверка		10,2	%
26	Кинопроекционная	16	10,69	33,139	3	99,4	3	99,4
27	Кинопроекционная	16	25,456	78,914	3	636,7	3	636,74
						736,1		736,1

7. Системы вентиляции

• Оборудование

• Выбор приточных и вытяжных камер

В данном проекте нет рециркуляции воздуха в помещении, следовательно, вытяжных камер не будет.

Подбор приточной камеры для зрительного зала:

Задаёмся L=12400 [м ³ /ч], t_нар = -39 [^о С], t_вк =12 [^о С] (температура определяется по ID- диаграмме для ХП).

t _т1 =150 [^о С]; t_т2 =70 [^о С]

По программе производителя оборудования «ВЕЗА» принимаем приточную камеру КЦКП-12,5, в состав которой входит:

1. Блок воздухоприёмный (один вертикальный клапан)

Возд. клапан УВК-1110(h)х1125 с гибкой вставкой 1155х1120 мм. Сторона обслуживания слева.М=105 кг; dP _в =11,1 Па.

2. Фильтр ячейковый ФяРБ-1; Винипластовые сетки; dP_в =141 Па; BхHхL:1300х1400х300 мм; М=28 кг.
3. Камера промежуточная, базовая . dP_в =4,9 Па; BхHхL:1300х1400х250 мм; М=28 кг.
4. Воздухонагреватель жидкостный . ВНВ 243.1-103-120-02-2,5-08-4.Fто=49,8 м² , tвк=12 °С,Qт=212 кВт, Lв=12400 м³ /ч; Gж=2253 кг/ч, dP_в =34 кПа, BхHхL:1300х1400х360 мм, М=136 кг.
5. Блок воздухоприёмный (два клапана) . Возд. клапан УВК-510(h)х1125; BхH=1125х510 мм, dP_в =15 кПа, М=115 кг. Байпас.
6. Камера увлажнения форсуночная Qх=56,1 кВт, Gж=17623 кг/ч, dP_в =89,5 Па, BхHхL:1300х1400х1600 мм, М=460 кг.
7. Блок воздухоприёмный (два клапана) . Возд. клапан УВК-510(h)х1125; BхH=1125х510 мм, dP_в =15 кПа, М=115 кг. Байпас.
8. Вентилятор, выхлоп по оси. RDH 500 L/R сх.5; выхлоп по оси; BхH=638х638 мм, Pконд=343 Па, Pсеть=210 Па, Pполн=542 Па, Vвых=8,46 м/с, n=1280 об/мин, электродвигатель А100L4, сторона обслуживания слева, М=374 кг.
9. Шумоглушитель, 1000 Lпласт=1000, гиб.вставка выхлопе=1155х1255 мм, сторона обслуживания слева, dP_в =30,7 Па, BхHхL:1300х1400х1145 мм, М=100 кг.
10. Автоматика. Реле перепада давления для контроля запылённости фильтра. Канальный датчик температуры приточного воздуха с подсоединительным фланцем.

Подбор приточной камеры для нерасчётных помещений:

По программе производителя оборудования «ВЕЗА» принимаем приточную камеру КЦКП-5, в состав которой входит:

1. Блок воздухоприёмный (один вертикальный клапан)

Возд. клапан УВК-510(h)х865 , BхH=865х510 мм. Сторона обслуживания справа, М=45 кг; dP _в =8 Па, BхHхL=1000х800х260 мм

2. Фильтр ячейковый ФяУБ-1стекловолокно; dP_в =141 Па; BхHхL:1000х800х260 мм; М=34 кг.
3. Камера промежуточная, базовая . dP_в =3,5 Па; BхHхL:1000х800х200 мм; М=26 кг.
4. Воздухонагреватель жидкостный . ВНВ 243.1-073-065-02-2,2-12-2.Fто=21,6 м² , tвк=20 °С,Qт=93 кВт, Lв=4690 м³ /ч; Gж=986 кг/ч, dP_в =23,3 кПа, BхHхL:1000х800х320 мм, М=81кг.
5. Вентилятор, выхлоп по оси. RDH 315 L/R сх.5; выхлоп по оси; BхH=404х404 мм, Pконд=202 Па, Pсеть=450 Па, Pполн=542 Па, Vвых=8,46 м/с, n=2130 об/мин, электродвигатель А80B4, сторона обслуживания справа, М=157 кг.
6. Шумоглушитель, 500 Lпласт=500, гиб.вставка выхлопе=895х695 мм, сторона обслуживания справа, dP_в =14,8 Па, BхHхL:1000х800х605 мм, М=35 кг.
7. Автоматика. Реле перепада давления для контроля запылённости фильтра. Канальный датчик температуры приточного воздуха с подсоединительным фланцем. Датчик защиты от замораживания теплообменника по воде. Циркуляционный насос для подмешивания теплоносителя, шкаф приборов автоматики, контроллер.

Подбор приточной камеры для кинопроекционной:

По программе производителя оборудования «ВЕЗА» принимаем приточную камеру ККП, в состав которой входит:

1. Моноблок, очистка, нагрев (эл) воздуха.

Сторона обслуживания справа, М=53 кг; dP _в =157,6 Па, BхHхL=675х380х1300 мм

2. Электрокалорифер . tвк=18 °С,Qт=18 кВт, Lв=736 м³ /ч; Gж=986 кг/ч, dP_в =27Па.
3. Вентилятор, выхлоп по оси. ADH 160 L/R сх.5; выхлоп по оси; BхH=205х205 мм, Pконд=158 Па, Pсеть=125 Па, Pполн=288 Па, Vвых=4,86 м/с, n=1800 об/мин, электродвигатель АИР63А4, сторона обслуживания справа, М=157 кг.
4. Автоматика. Реле перепада давления для контроля запылённости фильтра. Канальный датчик температуры приточного воздуха с подсоединительным фланцем. Датчик защиты электрокалорифера от перегрева. Шкаф приборов автоматики, контроллер.

• Подбор обвязки калорифера

В качестве обвязки к калориферу для зрительного зала будем применять смесительный узел SUMX фирмы «Remak».

1. Насос

Р _нас = 1,1*Р_кал , [кПа]

Р _кал = 13,5 – давление калорифера, [кПа]

Р _нас = 1,1*13,5 = 14,85 [кПа]

G _нас = 2,2 [м³ /ч] = 2253 [кг/ч]

∆p _{w 3 CV} = 16 [кПа]

∆p _{w 3 CV} – падение давления на трёхходовом вентиле [кПа]

Система отвечает условию ∆p _{w 3 CV} >∆p_{w sum} .

Из каталога «Remak» по графику рабочих характеристик смесительных узлов находим подходящий узел.

SUMX 60-1,3.

60-номер насоса; 1,3-K _v вентиля.

По таблице «Типы и исполнение смесительных узлов» подбираем насос Grundfos тип UPS 25-60, вентиль ESBE тип 3MG 20-1,3, высота подъёма4 [м], соединительный размер G1”.

К _v = Q / (P)^0,5

P = P _т1 – Р_нас – Р_т2

Р _т1 = 70 [м] – давление в подающем трубопроводе

Р _т2 = 40 [м] – давление в обратном трубопроводе

Р _нас = 1,48 [м] – давление создаваемое насосом

Р = 70 – 1,48 – 40 = 28,7 м ≈ 3 [бар]

Q = 2,25 [м ³ /ч] – расход воды на калорифер.

К _v = 2,25 / (3^0,5 ) = 1,3 [м³ /ч]

К _v ^max = 1,2* К_v

К _v ^max = 1,2 *1,3 = 1,56 [м³ /ч]

Узел монтируется нержавеющими гибкими трубками прямо к коллекторам обогревателя. Насос обеспечивает постоянную циркуляцию воды в обогревателе. Трёхходовой вентиль с сервоприводом обеспечивает регулирование мощности смешением воды из обратки обогревателя и воды, подводимой из котла. Если требуется полная мощность обогревателя, то вся вода протекает в большом контуре, т.е. из котла через распределитель отопительной воды, вход в SUMX, фильтр, трехходовой вентиль, насос, обогреватель, выход воды из SUMX в коллектор отопительной воды.

• Выбор воздухораспределителей.

Выбор способа подачи приточного воздуха и типа ВР производится в зависимости от категории помещения, требований к микроклимату, габаритов технологического оборудования и характера изменения теплогазовыделений.

В помещения или отдельные зоны высотой менее 5-6 м, имеющие подшивной потолок (торговые залы, балконы зрительных залов, трибуны спортивных залов), рекомендуется подавать воздух настилающимися веерными струями.

При наличии на потолке выступающих конструкций (балки, ригели, ребра), а также светильников с большими тепловыделениями рекомендуется подавать воздух коническими и неполными веерными струями на высоте 3-6 м.

В системах с переменным расходом воздуха подачу воздуха рекомендуется осуществлять через воздухораспределители, позволяющие изменять угол наклона или угол наклона и форму струи от веерной до смыкающейся конической и от неполной веерной до компактной, а также отопительно – вентиляционными системами с направляющими соплами.

В данном проекте применялись воздухораспределители:

Для помещений 1 этажа ставим воздухораспределители фирмы «Арктос» ДПУ-М,ДПУ-К, ДПУ-С. В фойе-вестибюле 4 АПН.

Для помещений 2 этажа воздухораспределители той же фирмы ДПУ-К.А в коридоре 4 АПН.

Для зрительного зала 4 АПН.

Для кинопроекционно й ДПУ-М.

Расчёт воздухораспределения для зрительного зала

1.Схема воздухораспределения:

Так как в помещении присутствует подшивной потолок, то предусматривается установление воздухораспределительных устройств в нём.

2.Тип воздухораспределителей:

Для данной схемы, первоначально выбираем воздухораспределители типа 4 АПН.

3.Количество и характеристики воздухораспределителей:

Принимаем к установке 4 воздухораспределителя, исходя из того, что через плафоны 4АПН рекомендуется подавать не более 10000 [м ³ /ч].

• коэффициенты затухания струй;
• Подача воздуха осуществляется сверху вниз настилающими на потолок веерными струями.

4.Расчёт:

1. Произведём проверку условия на отрывание струи по формуле:

= **= *

,где определяется

= 11,1 =

Определили расчетное расстояние струи по формуле:

= 0,8*l [м]

=0,8*3,5=2,8 [м]

Проверка: <0,2- условие выполняется.

4.Произведём проверку условия на всплытие струи.

= **= *

Определим расчетное расстояние струи по формуле:

=l+ [м]

=3,5+5,96=9,46 [м]

Проверка: <0,5- условие выполняется.

Вывод: Все условия выполняются. Значит, воздухораспределители подобраны верно.

• Воздуховоды

Воздуховоды вентиляционных систем следует проектировать так, чтобы при наименьшей их протяженности обеспечивались нормативные климатические условия во всех рабочих зонах помещения.

Крепление воздуховодов, присоединяемых к вентиляторам и другому оборудованию, следует проектировать так, чтобы вес воздуховодов не передавался на вентилятор и другое оборудование.

Для изменения параметров воздушной среды в стенках воздуховодов, в в ограждениях вентиляционного оборудования и кондиционеров должны предусматриваться лючки, гильзы или другие устройства.

Вытяжку из верхней зоны производственных помещений по возможности следует устраивать без разветвленных воздуховодов с помощью фонарей, шахт, дефлекторов и крышных вентиляторов.

Напорные участки воздуховодов вытяжных систем, как правило, не должны прокладываться через другие помещения. При необходимости такой прокладки необходимо предусматривать меры, предотвращающие попадание загрязненного воздуха в эти помещения.

Для периодической чистки подпольных кирпичных или бетонных каналов в их перекрытиях устраивают люки, которые располагают: при непроходных каналах – на всех поворотах, ответвлениях и через 5 м на прямых участках; при полупроходных каналах (сечением не менее 700х900) – не чаще чем через 20 м, располагая их преимущественно на поворотах и против ответвлений; при проходных каналах – не чаще чем через 50 м.

• Расчёт приточных систем.

Для расчёта приточной системы нам необходимо заполнить таблицу №5.

Графа 1. Номер рассчитываемого участка

Графа 2. Расход на данном участке

Графа 3. Длина участка

Графа 4 и 5. Размеры воздуховода.

Графа 6. Эквивалентный диаметр d _экв = (2а*b)/(а+b)

Графа 7. Площадь сечения воздуховода f = L / (3600*v _доп )

Графа 8. Принятая площадь воздуховода

Графа 9. Допустимая скорость воздуха в воздуховоде (сборные участки до 8[м/с], ответвления до 5 [м/с]).

Графа 10. Фактическая скорость воздуха в воздуховоде v _фак = L/(3600*f_прин )

Графа 11. Удельное сопротивление воздуховода R _уд = (λ/d_экв )*Pg

Графа 12. Число Рейнольдса Re = (v _фак *d_экв )/15,7*10^-6

Графа 13. Коэффициент сопротивления трению λ = 0,11(β/d +68/Re) ²

Графа 14. Абсолютная шероховатость (определяется по справочнику), для стали β=0,1 [мм] для кирпича β =4 [мм]

Графа 15. Произведение графы 14,3 и 11

Графа 16. Сумма местных сопротивлений

Графа 17. Динамическое давление Pg = (1,2*v ² _фак )/2

Графа 18. Потери давления в местных сопротивлениях Z = ∑ζ*P _дин

Графа 19. Общие потери давления, определяются как сумма граф 18 и 15

1.По полученным данным Р _сети и L = 12400[ м³ /ч] для зрительного зала подбираем приточную камеру КЦКП – 12,5 с L = 12500[ м³ /ч].

2. Для помещений 1 и 2 этажа Р_сети =280 [Па] и L =4690[ м³ /ч], подбираем КЦКП-5.
3. Для кинопроекционной Р_сети = 125 [Па] и L =736[ м³ /ч], подбираем ККП (крышный кондиционер компактный панельный) с электрокалорифером.

Примечание. Схемы приточных камер приведены в приложении 1.

Расчет диафрагм

Размеры отверстий диафрагм определяются в зависимости от сечения прямоугольных или круглых воздуховодов и требуемого коэффициента местного сопротивления определяемого по приложению 2.

При расчете сечения диафрагм необходимо обеспечить условие, чтобы потери давления в диафрагме при соответствующей скорости воздуха в воздуховоде были равны избыточному давлению, которое требуется погасить на данном ответвлении сети.

Коэффициент местного сопротивления диафрагмы определяется:

, где

∆Р – разность давлений главной магистрали и концевого уч-ка, [Па]

ρ –плотность воздуха,

V ² – фактическая скорость воздуха, [м/с]

Расчет:

Пример: 1 ответвление 2 этаж.

Р ₁ = Р₂

Р ₁ = 6,57 [Па]

Р ₂ =10,97 [Па]

По таблице находим размер воздухопровода (160х50) и полученный ζ=0,36. Для сечения воздуховода 160х50 диаметр диафрагмы составляет 135х35.

Аналогичный расчёт проводим и для остальных участков сети.

Все результаты сводим в таблицу №5.

Расчет воздухозаборной шахты

Скорость воздуха в воздухозаборной шахте должно составлять не более 3 [м/с]. Размеры сечения воздухозаборной шахты определяем по формуле:

f = L / (3600*v _доп )

f = 17100 / (3600*3) =1,583 [м ² ]

Подбираем 1000х1600 с площадью поперечного сечения f = 1,16 [м ² ] и скоростью 2,97 [м/с].

Остальной расчёт выполняется аналогично аэродинамическому расчёту притока.

Расчёт сводим в таблицу №5. Аэродинамический расчёт.

По каталогу «Арктос» подбираем решётки для шахты.

4 решетки АМН 800х300 α=0 [°];

4 решётки АМН 1000х300 α=0 [°].

• Расчёт вытяжных систем.

В качестве вытяжных систем используют вентиляционные каналы, дефлектора, переточные решётки. Аэродинамический расчёт вытяжных систем производится аналогично расчёту приточных систем. В данном проекте рассчитываются вытяжные систему как естественные, так и с механическим побуждением. Для вытяжных систем с механическим побуждением будем использовать канальные вентиляторы фирмы «Remak». Расчёт сводим в Таблицу№ 7. Вытяжные системы.

Расчёт и подбор дефлекторов.

По расчётам в зрительный зал необходимо подать 12400 [м ³ /ч]. Так как притока должно быть на 10% больше, чем вытяжки, следовательно вытяжка составит 12400-(12400/100)*10=11160 [м³ /ч].

1. Со сцены необходимо удалить 17 % воздуха. Следовательно (11160/100)*17=1897 [м³ /ч].

По [6] по таблице VII.22 определяем нужный нам дефлектор.

Скорость ветра составляет 2 [м/с]. Выбираем дефлектор УкрНИИСТ ДКВ-5 №7.

Производительность 1900 [м ³ /ч], D_патр =700, сечение 0,3850 [м² ].

Для подшивного потолка подбираем вытяжную решётку. По [11] и зная расход, подбираем 2 АМН (1000х2) α=0, производительностью 950 [м ³ /ч].

2. Из зрительного зала необходимо удалить 83 % воздуха. Следовательно, 11160-1897=9263 [м³ /ч].

По [6] по таблице VII.22 определяем нужный нам дефлектор.

Скорость ветра составляет 2 [м/с]. Выбираем 4 дефлектора УкрНИИСТ ДКВ-5 №8.

Производительность 2300 [м ³ /ч], D_патр =800, сечение 0,502 [м² ].

Для подшивного потолка подбираем вытяжные решётки. По [11] и зная расход, подбираем 8 АМН (800х300) α=0, производительностью 1100 [м ³ /ч].

Данные о дефлекторах сведены в таблицу №6.

Таблица №6

№ деф лек тора	Патрубок		Размеры дефлектора, мм								Толщи на лис та, мм	Размеры Угол ков для флан цев, мм	Масса, кг
	Диаметр D,мм	Сече-ние	А	b	C	t	l	f	r	K
7	700	0,3850	875	280	1260	700	2100	497	294	858	2	50х5	163
8	800	0,5020	1000	320	1440	800	2400	568	336	980	2	50 5	215

Для дефлектора УкрНИИСТ ДКВ-5 №8, подбираем по [12] утеплённый клапан КВУ-Д 600х500 с приводом LM230.

8. Борьба с шумом.

Уровень шума является существенным критерием качества систем кондиционирования и вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначения.

При выборе допускаемых уровней шума для вентиляционных систем необходимо учитывать уровень шума в помещении.

Для систем вентиляции считается экономически неоправданным принимать в качестве допускаемых уровни шума более чем на 5 дБ ниже уровней фактического шумового фона в помещении.

Основным источником шума вентиляционных установок является вентилятор, причем в воздуховодах и помещении вентиляционной камеры, обычно доминирует его аэродинамический шум. Уровень шума электродвигателя, клиноременного привода и подшипников при их исправном состоянии значительно ниже и его можно не учитывать.

• Мероприятия по борьбе с шумом.

Для снижения шума самого источника необходимо:

[Электронный ресурс]//URL: https://drprom.ru/kursovoy/ventilyatsiya-kluba/

• при выборе оборудования учитывать наряду с другими рабочими параметрами уровень звуковой мощности вентилятора;
• стремиться к тому, чтобы при заданном объемном расходе и сопротивлении сети вентилятор работал в режиме максимального КПД;
• снижать сопротивление сети и не устанавливать вентилятор с запасом по давлению;
• делать плавный подвод воздуха к выходному патрубку вентилятора;
• особое внимание обращать на статическую и динамическую балансировку рабочего колеса вентилятора;
• отдавать предпочтение центробежным компрессорам и насосам как менее шумным по сравнению с поршневыми.

От тихих помещений вентиляционные камеры по возможности следует удалять, располагая их в отдельно стоящих пристройках или в подвалах зданий.

В общем случае для обеспечения хорошей звукоизоляции рекомендуется следующее:

• устанавливать глушители аэродинамического шума в воздуховодах всасывания и нагнетания вентиляторов;
• виброизолировать вентиляционные агрегаты и насосы с помощью пружинных или резиновых амортизаторов;
• принять звукопоглощающие облицовки для снижения уровня шума в самих вентиляционных камерах или вентилируемых помещениях;
• для строительных ограждений использовать конструкции повышенной звукоизоляции;
• принять «плавающие» конструкции пола в вентиляционных камерах;
• устраивать сплошные подвесные потолки в расположенных под вентиляционными камерами тихих помещениях.

• Акустический расчёт.

Таблица №8. Снижение уровня звука до ВР.

№ п/п	Расчетная величина	Уровни звукового давления, [дБ] в октавных полосах частот, Гц.
		125	250
1	L доп , [дБ]	52	45
2	L в =91,2[дБ] – уровень шума на выходе из вентилятора L 1 – поправка для приточного вентилятора L 2 – поправка для приточного вентилятора L рокт = Lв -∆L1 + ∆ L2	6 1 91,2-6+1=86,2	5 0 91,2-5+0=86,2
3	Снижение уровня звуковой мощности в металлических воздуховодах: на 1м на 44,2 м	0,06 2,63	0,06 2,63
4	От плавных поворотов: для 1 шт. для 7 шт.	0 0	1 7
5	От воздухораспределителя	4*5,94=23,76	1*5,94=5,94
	Суммарное снижение звука до ВР	23,76+2,63=26,39	5,94+7+2,63=15,6
	У ВР уровень звука составляет	86,2-23,39=62,8	86,2-15,6=70,6

Таблица9. Снижение уровня звука до человека.

Nпп	Расчетная величина	125	250
1	m — частный множитель	0,5	0,55
2	В 1000 = V/6 = 1703/6=284 В=В 1000 *m	284*0,5=851,5	284*0,55=937
3	Уровень шума у расчётной точки составляет. Ф=2 – коэффициент направленности r 1 = 5,94– расстояние от геометрического центра источника шума до расч. точки n = 4 – число ВР	57,42	68,73
4	Требуемое снижение шума	57,42-52=5,42	68,73-45=23,73
5	Снижение шума в облицованных поворотах. (d=800 мм) После поворота До и после поворота Сумма	6 6 12	11 12 23
6	Подбор шумоглушителя (1 м) карманный.	3	12
Общее звуковое давление в помещение		44,4	37,72

9. Противопожарная безопасность.

По взрывопожарной и пожарной опасности помещения и здания разделяются на категории А, Б, В, Г и Д в зависимости от размещенных в них технологических процессов и свойств находящихся веществ и материалов. Категории зданий и помещений устанавливаются в технологической части проекта.

Концентрация горючих газов, паров, аэрозолей и пыли в воздухе, удаляемом системами местных отсосов, не должна превышать 50% нижнего концентрационного предела распространения пламени при атмосферном давлении и температуре удаляемой смеси.

Системы общеобменной вытяжной вентиляции для помещений категории А и Б системы местных отсосов взрывоопасных веществ, удаляемых из этого помещения, следует проектировать с резервным вентилятором, обеспечивающим поддержание в воздухе помещения концентрации взрывоопасных веществ, не превышающей 0,1 нижнего концентрационного предела распространения пламени по смесям взрывоопасных веществ с воздухом. Системы местных отсосов взрывоопасных смесей следует проектировать с резервным вентилятором, если при остановке основного вентилятора не может быть прекращено выделение горючих веществ из обслуживаемого оборудования.

Устанавливая в воздуховодах огнезадерживающие клапаны в месте пересечения воздуховодами противопожарных преград, допускается в пределах противопожарного отсека проектировать общеобменные системы вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления.

Системы местных отсосов вредных или горючих веществ следует проектировать отдельными от других систем. К круглосуточно работающей системе общеобменной вытяжной вентиляции, имеющей резервный вентилятор, можно присоединять местные отсосы вредных или горючих веществ, от которых не требуется очистки воздуха.

Воздуховоды должны изготовляться из негорючих материалов для жилых, общественных и административно – бытовых зданий, для помещений категорий А, Б и В, для кладовых горючих материалов, для коллекторов и транзитных воздуховодов, внутри помещений для вентиляционного оборудования, чердаков и подвалов, для местных отсосов взрывоопасных смесей и для воздуха с температурой 80[ ^о С] и более. Антикоррозийная защита допускается горючими материалами толщиной не более 0,4 [мм].

Противопожарные клапаны ставят рядом с вертикальными шахтами.

В качестве противопожарных клапанов будем использовать КЛОП-2 фирма «Вингс-М» и КПУ-2 «Веза».

По сечению воздуховода подбираем оборудование.

КЛОП-2 c приводом Belimo BLF-230 (T), предназначен для блокирования распространения пожара и продуктов горения по воздуховодам, шахтам и каналам систем вентиляции и кондиционирования зданий и сооружений различного назначения.

Предел огнестойкости клапана EI 60.

КПУ-2 c электроприводом Belimo BF-230(T) — клапан универсальный противопожарный.

Предел огнестойкости EI 120.

10. Автоматизация систем вентиляции.

Система кондиционирования с адиабатным увлажнением.

Область применения: общественные помещения, в которых нормируется увлажнение воздуха в холодный период года. В теплый период года для уменьшения расхода воздуха данная схема может применяться с рециркуляцией.

На рис.1 приведена схема кондиционирования воздуха.

Наружный воздух забирается через воздухозаборную решётку 5 и очищается в фильтре 3.

В холодный период года воздух нагревается в воздухонагревателе 2, часть воздуха адиабатно увлажняется в оросительной камере 17 (насос 18 работает в режиме циркуляции), а другая обходит оросительную камеру через байпас. Вентилятор 1 подаёт воздух в обслуживаемое помещение.

Управление подачей теплоносителя согласно заданным параметрам производится через регулирующие клапаны 6 и 16.

Одновременно термостаты 8,9 и 10 при постоянной насосной циркуляции теплоносителя управляют работой системы защиты воздухонагревателя от замораживания.

В теплый период года данная схема может работать в двух режимах: с адиабатным увлажнением (в районах с низкой относительной влажностью наружного воздуха) и без него (камера орошения 17 и насос 18 отключены).

В режиме работы с адиабатным увлажнением расчётная производительность системы снижается.

Пуск системы производится автоматически от щита управления 7 или кнопкой 12 из помещения. При пуске системы заслонка 4 полностью открывается.

При выключении вентилятора воздушная заслонка 4 закрывается.

Рис. 1. Схема кондиционирования воздуха прямоточная, с одной секцией воздухонагревателя, камерой орошения:

1-вентилятор; 2-воздухонагреватель; 3-фильтр; 4-воздушная заслонка; 5-воздухозаборная решётка; 6-регулирующий клапан; 7-щит управления; 8,9 и 10-термостаты защиты воздухонагревателя от замораживания; 11-датчик температуры приточного воздуха; 12-кнопка дистанционного пуска системы; 13-датчик перепада давления; 14-насос; 15-обратный клапан; 16-шаровой кран; 17-оросительная камера; 18-насос; 19-датчик влажности (гигрометр).

11. Список использованной литературы.

[Электронный ресурс]//URL: https://drprom.ru/kursovoy/ventilyatsiya-kluba/

1. СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование./Минстрой России М: ГП ЦПП 1996г.
2. СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР М: Стройиздат 1983г.
3. СНиП II 3-79* Строительная теплотехника/Минстрой России М: Стройиздат 1996г.
4. СНиП II-12-77. Защита от шума/Госстрой России.-М.:ГУП ЦПП, 2002.-52 с.
5. Справочник проектировщика под. ред. И. Г. Староверова. ч.2. М: Стройиздат 1997г.
6. Щекин Р. В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. ч.2./Киев 1976г.
7. Каталог «Вингс-М». Противопожарные клапаны.
8. Каталог «Веза». Противопожарные клапаны.
9. Каталог «Веза» . Кондиционеры центральные (приточные камеры)каркасно-панельные КЦКП.
10. Каталог «Remak». Канальные установки.
11. Каталог «Веза». Воздухораспределители и т.д.
12. Каталог «Веза». Клапаны утепленные.
13. Каталог «Арктика». Оборудование для систем вентиляции воздуха 2005.

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

ПРОЕКТНАЯ РАЗРАБОТКА

Чертежи

Скачать: У вас нет доступа к скачиванию файлов с нашего сервера.