Основания и фундаменты (2)

метки: Фундамент, Основание, Здание, Сооружение, Грунт, Расчетный, Толщина, Давление

Здание имеет подвал в осях В-Г. Отметка пола подвала — 3 м.

Отметка пола первого этажа 0.00 м на 0.15 м выше отметки спланированной поверхности земли.

Место строительства — поселок Кировский заданы отметки природного рельефа — 38,2м и уровня грунтовых вод 34,8м .

Также известны инженерно-геологические условия, физические характеристики грунтов и их гранулометрический состав.

В ходе разработки курсового проекта необходимо рассчитать два типа фундаментов: мелкого заложения и свайный.

Для фундаментов мелкого заложения проводятся расчеты: определение физико-механических свойств грунтов, оценка грунтовых условий строительной площадки, расчет размеров и выбор вариантов фундаментов, расчет оснований по деформациям, расчет осадки.

Для разработки свайных фундаментов: расчет размеров ростверков, определение осадки свайных фундаментов, подбор оборудования для погружения свай и расчетный отказ.

Определение наименования грунтов по ГОСТ 25100-82

Слой 1- Насыпь

Характеристики не определяются

2-й слой Пылевато-глинистый

класс — нескальный грунт

группа — осадочный несцементированный

подгруппа — обломочный пылевато-глинистый

тип — определяется по числу пластичности:

вид — не определяется т.к. включения отсутствуют

разновидность — определяется по показателю текучести:

• Супесь пластичная

коэффициент пористости

Вывод: Супесь, пластичная.

3-й слой Песчаный

класс — нескальный грунт

группа — осадочный несцементированный

подгруппа — обломочный песчаный

тип — песок Средней крупности

вид — определяется по коэффициенту пористости:

• Средней плотности

разновидность — определяется по степени влажности:

• влажный

засоленность — не определена.

Вывод: песок средней крупности, средней плотности, влажный.

4-й слой Пылевато-глинистый

класс — нескальный грунт

группа — осадочный несцементированный

подгруппа — обломочный пылевато-глинистый

тип — определяется по числу пластичности:

• значит глина

вид — не определяется т.к. включения отсутствуют

разновидность — определяется по показателю текучести:

Основания и фундаменты

... основания, рассчитывается по формуле, учитывающей совместную работу сооружения и основания и коэффициенты надежности. C 1 и C 2 - коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП т.3 C 1 = 1.2 - для пылевато ... фундамент для таких колонн. 2.4. Расчет деформации оснований. Определение осадки. Осадка оснований S , с использованием расчетной схемы линейно-деформируемоей среды определяется методом ...

• глина полутвердая

Коэффициент пористости

Вывод: глина полутвердая.

Физико-механические характеристики грунтов

1 Слой- насыпь.

2 Слой- супесь пластичная.

e=0.6

E=20 МПа

ц _n =25

c _n =14 кПа

3 Слой- песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой.

e=0.65

S _r =0.98

ц _n =35

c _n =1 кПа

Е=30 Мпа

4 Слой- глина полутвердая

e=0.8

I _l =0.095

c _n =73.2 кПа

ц _n =20.4

E=25.6 МПа

Таблица 1. — Физико-механические свойства грунтов

№ слоя	Мощность слоя м	Отметка подошвы слоя м	Полное наименование грунта	Физические характеристики	Механические характеристики
				г/см 3	S г/см 3	w	e	S r	W L	W P	I P %	I L %	c n КПа	n град	Е МПа
1	0.5	36,6	Насыпь	1,6	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—	—
2	3.9	33,4	Супесь пластичная	1,99	2,72	0.17	0.6	—	0,2	0,14	6	0,5	14	25	20
3	4,6	28,6	Песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой.	2	2,67	0.24	0.65	0,98	—	—	—	—	1	35	30
4	7.2	21,4	Глина полутвердая	1,93	2.72	0.28	0.8	—	0.46	0.25	21	0.27	50,5	18,5	19,5

1.3 Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке)

Строительная площадка имеет спокойный рельеф с абсолютной отметкой 38,2м . Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием слоев. Наблюдается согласное залегание пластов с малым уклоном (i=1-2%).

Грунтовые воды залегают на абсолютной отметке 34,8м т.е. на глубине 3,4 от поверхности, и принадлежат к второму слою.

Послойная оценка грунтов:

1-й слой — насыпь, толщиной 1,6 м — как основание не пригоден.

2-й слой — супесь, пластичная. Толщина слоя 3.9 м. Модуль деформации Е=20 МПа указывает на то, что данный слой среднесжимаем и может служить вполне хорошим естественным основанием, R ₀ =262,5 кПа следовательно супесь средней прочности.

3-й слой — песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой, толщиной 4.8 м . По модулю деформации Е=30 МПа малосжимаем и может служить хорошим естественным основанием, R ₀ =400 кПа следовательно песок прочный

4-й слой — глина полутвердая, мощность 7.2 м. По показателю текучести ( I _L =0.27 <0.6) грунт является хорошим естественным основанием. По модулю деформации Е=19,5 грунт сильно сжимаемый- не пригоден как естественное основание. По прочности R₀ =273кПа среднепрочный.

2.1 Глубина заложения фундамента

Глубина заложения фундаментов назначается в результате совместного рассмотрения инженерно-геологических условий строительной площадки, конструктивных и эксплуатационных особенностей зданий и сооружений, величины и характера нагрузки на основание.

Различают нормативную d _fn и расчетную d_f глубину промерзания грунтов.

Нормативная глубина промерзания d _fn — это среднее ( за срок более 10 лет) значение максимальных глубин промерзания грунтов на открытой площадке.

здесь:

d ₀ — теплотехнический коэффициент зависящий от вида грунта (для супесей 0.28)

M _t — сумма отрицательных температур за зиму в районе строительства.( для поселка Кировский -71,7)

Расчетная глубина промерзания:

k _h — коэффициент влияния теплового режима здания.

Для фундаментов в бесподвальной части здания при t=18 градусов:

для части здания с подвалом при t=5 градусов:

d _f =0.7*2,37=1.659м

Окончательная глубина заложения фундамента из условия промерзания грунтов назначается с учетом уровня подземных вод d _w

В нашем случае d _w =3,4 м

в части здания без подвала: d _f + 2м =3.896м , что >3,4 м

в части здания с подвалом: d- _f +2м =3.659м , что >3,4 м

глубину заложения фундамента принимаем не менее d _f .

2.2 Определение размеров подошвы фундамента

Размеры подошвы фундаментов подбираются по формулам сопротивления материалов для внецентренного и центрального сжатия от действия расчетных нагрузок.

При расчете нескальных грунтов давление по подошве фундамента не должно превышать условную критическую нагрузку:

Р _ср ? R

Р _max ?1.2R

P _min >0

R — расчетное сопротивление грунта основания, рассчитывается по формуле, учитывающей совместную работу сооружения и основания и коэффициенты надежности.

_{C 1} и _{C 2} — коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП т.3

_{C 1} = 1.2 — для пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылева- то-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя.

0,25< I _L 0,5

_{C 2} = 1.1

К = 1.1 — т.к. прочностные характеристики грунта ( с и ) приняты по таблицам СНиП.

M M _g M_c — коэффициенты зависящие от _II

K _z =1 т.к. b — ширина подошвы фундамента < 10 м.

_II — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента

( _II )¹ — то же, залегающих выше подошвы фундамента.

с _II — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

Среднее давление по подошве ф-та:

; ;

N ₀ — нагрузка на фундамент

N ₀ =(N_n +N_вр ) _f ; _f =1

_{mt —} — среднее значение удельного веса грунта и бетона.

А — площадь подошвы фундамента

для ленточного А= b1м

для столбчатого А=b ² м

В данном курсовом проекте для определения размеров подошвы фундамента использован графоаналитический метод решения.

2.2.1 Стена по оси «А» без подвала

Нагрузки:

N ₀ =1400 кН

Т ₀ =130 кН

М ₀ =200 кНм

d=1.8м; Р =1400/b ² + 201.8=1400/b² + 36 = f₁ (b)

P	b
1436	1
386	2
191,5	3
123,5	4

Расчетное сопротивление:

M =0,78

M _g =4,11

M _c =6,67

R	b
257,64	0
332,52	4

Принимаем фундамент ФВ8-1 2700х2400 мм.

b _тр = 2,4 м, принимаем b=3м.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента

; ;

R(2,7)= =313,8 кПа

P _ср =230кПа

P _cp <R

P _max 1.2R; 350,4<376,5

P _min >0 ; 109,3>0

Недогруз 26 %, ни чего не меняем т. к. при других размерах подошвы фундамента не выполняется неравенство Р _max ?1.2R.

2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала

Нагрузки:

N ₀ =2700 кН

Т ₀ =110 кН

М ₀ =190 кНм

d=1,8 м; d _b =0 м

Р =2700/b ² + 201,8=2700/b² + 36 = f₁ (b)

P	b
2736	1
711	2
336	3
204,75	4

Расчетное сопротивление:

M =0,78

M _g =4,11

M _c =6,67

]

R	b
257,64	0
332,52	4

b _тр = 3,1м, принимаем b=3,6м, фундамент ФВ11-1 3600х3000мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента

; ;

P _ср =286,1 кПа

P _cp <R ;286,1<357,4

P _max 1.2R; 346<357,4·1.2

P _min >0 ; 226,32>0

R=1.2·(15,6·3,6+214,7)=357,4 ; P<R; 286,1<357,4

Недогруз 19%

2.2.3 Стена по оси «В» с подвалом

d ₁ — глубина заложения фундамента, приведенная от пола подвала

d- ₁ = h_s + h_{cf cf} /_II ¹

h _s — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м.

h _cf — толщина конструкции пола подвала (0.15м)

_cf — расчетное значение удельного веса пола подвала(22 кH/м³ )

d ₁ =1,8+0,15·22/16,4=2м

d _b — глубина подвала

Нагрузки:

N ₀ =2200 кН

Т ₀ =80 кН

М ₀ =170 кНм

d ₁ =2 м; d_b =4,8 м

Р =2200/b ² + 204,8=2200/b² +96 = f₁ (b)

P	b
1073	1,5
646	2
340,4	3
233,5	4

Расчетное сопротивление

кН/м ³

град

M =1,68

M _g =7,71

M _c =9,58

R	b
948,8	0
1110	4

b _тр = 1,6м, принимаем b=2,1м, фундамент ФВ4-1 2100х1800мм, это наименьший фундамент подходящий под колонны сечением 800х500мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента

; ;

P _ср =617,7кПа

P _cp <R

P _max 1.2R; 1036<1.2·1033,5

P _min >0 ; 336>0

R=1.2·(33,6·2,1+790,7)=1033,5 ; P<R; 617,7<1033,5

Недогруз 40 %, ни чего не изменяем т. к. принятые колонны имеют сечение 0,8х0,5 м, а это наименьший фундамент для таких колонн.

Для рассмотрения разности осадок возьмем бесподвальную часть здания, сравним осадки фундаментов под внешней и внутренней стенами.

2.4.1 Фундамент под стену по оси «Б»

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:

№	Высота слоя, м	Удельный вес грунта, кН/м 3	zgi , кН/м2	общ , кН/м2
1	0	0	0
2	1,8	19,9	35,82	35,82
3	1,4	10,75	15,05	50,87
4	4,8	10,08	48,38	147,64
5	у zw -6.2м	10	62	209,64
6	7,2	19,3	138,96	348,6

_i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н _i — толщина i-го слоя.

_{zg 0} — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

_{zg 0} =0,2г₂ +г₁ ·h₁ =4+25.6=29,6 кН/м²

Строим вспомогательную эпюру 0.2 _zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:

_zp =P₀ , где:

P ₀ = P_cp — _{zg 0 —} — дополнительное вертикальное давление на основание

Р — среднее давление под подошвой фундамента.

P ₀ =286,1-29,6=256,5 кПа

• коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

h _i = 0.4b = 0.43,3 =1,3 м

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков

f(0.2 _{zg 0} ) и f(_zp ) — Сжимаемая толщина Н_с =7м, _zp =21,88кПа

Аналитическая проверка: _zp = 0.2_zg 5 кПа

_zg = к75,132Па

0.2 _zg = 15,02кПа — условие выполнено

Расчет осадки:

N слоя	h i	Е i	у zp кров.	у zp под.	у zp сред.	у
1	1,3	20000	256,5	210,84	233,67	0,0122
2	1,3	20000	210,84	120,55	165,70	0,0086
3	0,4	20000	120,55	111,73	116,14	0,0019
4	1,3	30000	111,73	62,82	87,28	0,0030
5	1,3	30000	62,82	40,27	51,55	0,0018
6	1,3	30000	40,27	27,74	34,01	0,0012
						0,0286

S = 2,86 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

2.4.2 Фундамент по оси «В»

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:

№	Высота слоя, м	Удельный вес грунта, кН/м 3	zgi , кН/м2	общ , кН/м2
1	0	0	0
2	1,8	19,9	35,82	35,82
3	1,4	10,75	15,05	50,87
4	4,8	10,08	48,38	147,64
5	у zw -6.2м	10	62	209,64
6	7,2	19,3	138,96	348,6

_i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н _i — толщина i-го слоя.

_{zg 0} — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

_{zg 0} =76,47 кН/м²

Строим вспомогательную эпюру 0.2 _zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента :

_zp =P₀ , где:

P ₀ = P_ср — _{zg 0 —} — дополнительное вертикальное давление на основание

Р — среднее давление под подошвой фунадмента.

P ₀ = 617,7 -76,47=541,23 кПа

• коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

h _i = 0.4b , где b — ширина фундамента

h _i = 0.42,1 = 0,8 м

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков

f(0.2 _{zg 0} ) и f(_zp ) — Сжимаемая толщина Н_с = 4,8 м _zp =39,94 кПа

Аналитическая проверка: _zp = 0.2_zg 5 кПа

_zg = 147,64кПа

0.2 _zg =29,53кПа — условие выполнено

Расчет осадки:

N слоя	h i	Е i	у zp кров.	у zp под.	у сред.	S
1	0,8	30000	541,23	437,314	489,27	0,0104
2	0,8	30000	437,314	335,021	386,17	0,0103
3	0,8	30000	335,021	153,168	244,09	0,0065
4	0,8	30000	153,168	101,751	127,46	0,0034
5	0,8	30000	101,751	72,525	87,14	0,0023
6	0,8	30000	72,525	52,229	62,38	0,0017
						0,0346

В связи с отсутствием данных о последующих слоях вычислить осадку в этих слоях не возможно, однако исходя из того, что осадка в слое №14 мала, осадкой последующих слоев можно пренебречь.

S = 0.0346 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

Необходимо проверить разность осадок фундаментов в здании.

где:

S — разность осадок фундаментов в здании

L — расстояние между этими фундаментами

(3,46-2,89)/600 = 0.00095 < 0.002 — условие выполнено

Величины осадок различных фундаментов в здании допустимы, разность осадок также в норме, следовательно фундаменты подобраны верно.

• по оси «Г» (в подвальной части здания) — ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16;
• блоки фундаментные марки — ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -3450 мм.

2.6 Определение активного давления грунта на стену подвала

Характеристики грунта

1. Нормативные:

г _n =19,9 кН/м³

ц _n =25 град

C _n =14 кПа

2. Расчетные:

г ₁ =г_n /г_q =19.9/1.05=18.95 кН/м³

ц ₁ =ц_n /ц_q =25/1.15=21.7⁰

С ₁ =С_n /C_q =14/1.5=9.3 кПа

3. Засыпка:

г ₁ ¹ =г₁ х0,95=8,95х0,95=17,97 кН/м³

ц ₁ ¹ =ц₁ х0,9=21,7х0,9=19,53 ⁰

С ₁ ¹ =С₁ х0,5=9,3х0,5=4,65 кПа

Построение эпюры активного давления грунта на стену подвала

у _а =у_{а ц} +у_ас +у_aq

у _{а ц} =г₁ ¹ ·z·л_а

л _а =tg² =0.49

у _{а ц} =17.97·0.49·2=17.61 кН/м²

у _ас =

у _aq =1.2q^н ·л_a =1.2·0.49·10=5,88 кН/м²

2.7 Заключение по варианту фундаментов мелкого заложения

Несмотря на немаленькие недогрузки все фундаменты рациональны и на свайный фундамент переходить нет необходимости, так как залегающие грунты вполне пригодны и для такого варианта фундаментов.

Выбор типа, вида, размеров свай и назначение габаритов ростверков

Рассчитываем свайный фундамент под стену «В» с подвалом.

3.1.1. Определение нагрузок. , Нагрузки собираются по I и II предельному состоянию:

I-е пр. сост. где: _f =1.2

II-е пр. сост. где: _f =1

для «куста» по оси Б

N ₀ ¹ =2700·1.2=3240 kH

N ₀ ¹¹ =2700·1=2700 kH

3.1.2. Назначаем верхнюю и нижнюю отметки ростверка.

В.Р.=-3,15 м

h _р =1,5 м

Н.Р.=-4,65 м.

3.1.3. Выбираем железобетонную сваю С 7-30.

Тип -висячая, с упором в слой полутвердой глины , Вид- забивная , С квадратным сечением 0,3х0,3 м, длиной 7м.

3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай

где:

_с — коэффициент условий работы свай в грунте.(1)

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.(3600 кПа)

A — площадь поперечного сечения сваи.(0.09 м ² )

u — наружный периметр поперечного сечения сваи(1.2 м)

f _i — расчетное сопротивление i-го слоя (по боковой поверхности сваи, кПа)

_cr =1; _cf =1 — коэффициенты условий работы грунта, соответственно , под нижним концом сваи и учитывающий влияние способа погружения на расчетное сопротивление грунта.

N _c =F_d /_k , где: _k =1.4 — коэффициент надежности по нагрузке.

Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи

N	h i	cfi	z i	f i	cf ·hi· fi
1	0,4	1	4,6	23,2	9,28
2	1,6	1	5,6	57,2	91,52
3	1,6	1	7,2	60,4	96,64
4	1,6	1	8,8	63,2	101,12
5	2,05	1	10,625	55,2	113,16

F _d =1·(1·3600·0.09+1,2·401,72)=806kH

Расчетная нагрузка:

N _c = F_d /г_k =806/1.4=575,76kH

3.3 Определение числа свай в свайном фундаменте и проверки по 1 группе предельных состояний

3.3.1. Число свай

где:

N _c ^I — нагрузка на фундамент в уровне поверхности земли.

N _c — принятая расчетная нагрузка

• коэффициент , зависящий от вида свайного фундамента

=9 — для «куста»

d — размер стороны сечения сваи = 0.3 м

h _p — высота ростверка от уровня планировки до подошвы

_mt (20 кН/м³ )- осредненный удельный вес материала ростверка и грунта на уступах.

1.1 — коэффициент надежности

Принимаем число свай равное шести.

3.3.2 Уточнение размеров ростверка в плане

Принимаем прямолинейное расположение свай в фундаменте, расстояние между ними — необходимый минимум 3d (0.9м), расстояние от грани ростверка до грани сваи: с ₀ =0,3d+0.05=0.14м

Расстояние от центра сваи до края ростверка:

0.5d + c ₀ = 0.15 + 0.14 =0.29 м.

Общий габарит ростверка: b _p = 3d + 2c₀ = 0.9 + 20.28 = 1.46м.

l _р =2·3d+2c₀ =1,8+2·0,28=2,36м.

Принимаем размеры ростверка в плане 1,5х2,5м.

3.4 Проверка напряжений в свайном основании по 2 группе предельных состояний (по подошве условного свайного фундамента)

ц ₁ =25 град h₁ =0.4м

ц ₂ =35 град h₂ =4.8м

ц ₃ =18,5 град h₃ =2,05м

ц _ср /4=29,78/4=7,44^о

Ширина условного фундамента:

где:

b — расстояние между осями крайних свай

d — размер поперечного сечения сваи

l — расстояние от острия сваи до уровня, с которого происходит передача давления боковой поверхностью сваи на грунт.

b _y =2·tg(29,78/4)·7,25+0.9+0.3=3,1

A _y =b_y ² =3.1² =9.61

Условие прочности :

P _y < R_y

R _y — расчетное сопротивление грунта условного фундамента

P _y — расчетная нагрузка

P _y = ( N_o ^II + N_f ^II + N_g ^II +N_c ^II ) / A_y

N _f ^{I 1} =V_рос* ·г_бет ·1,1=(1,5·1.2·1.2-0.9·0.8·0.5+0,3·2,5·1,5)·25·1,1=90,34кН

N _g ^{I 1} =V_гр ·г_гр ·1,2=(2.9·0.275·1.2+0.813·6.2·2+2·1.5·0.95·6.2)·1.2·19,9=713 кН

N _c ^II =97,88кН

N _o ^II =2700кН

Р _у =(2700+97,88+713+90,34)/9,61=374,7kH/м²

Р _у <R; 374,7<734

Условие прочности выполнено

3.5 Расчет осадок условного свайного фундамента

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

№	Высота слоя, м	Удельный вес грунта, кН/м 3	zgi , кН/м2	общ , кН/м2
1	0	0	0
2	1,8	19,9	35,82	35,82
3	1,4	10,75	15,05	50,87
4	4,8	10,08	48,38	147,64
5	у zw -6.2м	10	62	209,64
6	7,2	19,3	138,96	348,6

_i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н _i — толщина i-го слоя.

_{zg 0} — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

Строим вспомогательную эпюру 0.2 _zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

_{zg 0} =248,24 кН/м²

Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:

_zp =P₀ , где:

P ₀ = P_ср — _{zg 0 —} — дополнительное вертикальное давление на основание

Р _ср — среднее давление под подошвой фундамента.

P ₀ =617,7-248,24 =369,46 кПа

• коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

h _i = 0.4b = 0.42,5 = 1м

N слоя	H i	z i	?	? i	? zp =P0 ·?
0	0	0	0,00	1	369,460
1	1	1	0,80	0,86	317,736
2	1	2	1,60	0,5628	207,932
3	1	3	2,40	0,3578	132,193
4	1	4	3,20	0,2375	87,747
5	1	5	4,00	0,1658	61,256

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков

f(0.2 _{zg 0} ) и f(_zp ) — Сжимаемая толщина Н_с =4,6 м _zp = 70кПа

_zg = 324 кПа

0.2 _zg = 64.8 кПа — условие выполнено

Аналитическая проверка: _zp = 0.2_zg 5 кПа =64,85 условие выполнено

Расчет осадки:

hi	Еi	уzp кров.	уzp под.	уzp сред.	S
1	19500	369,46	317,74	343,60	0,018
1	19500	317,74	207,93	262,84	0,013
1	19500	207,93	132,93	170,43	0,009
1	19500	132,19	87,74	109,97	0,006
1	19500	87,75	61,26	74,51	0,004
					0,049

S = 0.0490.8 = 0.039 м =3,9 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа

Глубина погружения сваи S_a от одного удара молота или от работы вибропогружателя в течение 1 минуты называется отказом.

Определяется по формуле:

где: = 1500 кПа — для ж/б свай

_g = 1

² = 0.2 — коэффициент восстановления

М =0,8 — коэффициент зависящий от грунта под концом сваи.

Е_d =1,75·a·N — расчетная энергия удара молота

Е_d = 1.7525575,76 = 25189,5 Дж=25,2 кДж

N = 575,76 кН — расчетная нагрузка на сваю.

Выбираем паро-воздушный молот одиночного действия СССМ-570:

расчетная энергия удара 27 кДж

масса молота 2,7 т

масса ударной части 1,8т

Высота подъема цилиндра 1,5м

условие применимости:

m₁ = 27 кН — масса молота

m₂ = 15,9 кН — вес сваи

m₃ = 0.3 кН — масса подбабка

k_m = 5

<k_m =5- условие выполнено

м

• по оси «Г» (в подвальной части здания) — ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16;
• блоки фундаментные марки — ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

Как второй вариант строительства можно принят свайный фундамент, со сваями длиной 7м марки С7-30.

Механика грунтов, основания и фундаменты( методические указания к курсовому проекту для студентов специальности 1202) ДВГТУ 1984. г.Владивосток

Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1990

Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. Л.: Стройиздат 1988