Основания и фундаменты (2)

Курсовая работа
Содержание скрыть

Здание имеет подвал в осях В-Г. Отметка пола подвала — 3 м.

Отметка пола первого этажа 0.00 м на 0.15 м выше отметки спланированной поверхности земли.

Место строительства — поселок Кировский заданы отметки природного рельефа — 38,2м и уровня грунтовых вод 34,8м .

Также известны инженерно-геологические условия, физические характеристики грунтов и их гранулометрический состав.

В ходе разработки курсового проекта необходимо рассчитать два типа фундаментов: мелкого заложения и свайный.

Для фундаментов мелкого заложения проводятся расчеты: определение физико-механических свойств грунтов, оценка грунтовых условий строительной площадки, расчет размеров и выбор вариантов фундаментов, расчет оснований по деформациям, расчет осадки.

Для разработки свайных фундаментов: расчет размеров ростверков, определение осадки свайных фундаментов, подбор оборудования для погружения свай и расчетный отказ.

Определение наименования грунтов по ГОСТ 25100-82

Слой 1- Насыпь

Характеристики не определяются

2-й слой Пылевато-глинистый

класс — нескальный грунт

группа — осадочный несцементированный

подгруппа — обломочный пылевато-глинистый

тип — определяется по числу пластичности:

вид — не определяется т.к. включения отсутствуют

разновидность — определяется по показателю текучести:

  • Супесь пластичная

коэффициент пористости

Вывод: Супесь, пластичная.

3-й слой Песчаный

класс — нескальный грунт

группа — осадочный несцементированный

подгруппа — обломочный песчаный

тип — песок Средней крупности

вид — определяется по коэффициенту пористости:

  • Средней плотности

разновидность — определяется по степени влажности:

  • влажный

засоленность — не определена.

Вывод: песок средней крупности, средней плотности, влажный.

4-й слой Пылевато-глинистый

класс — нескальный грунт

группа — осадочный несцементированный

подгруппа — обломочный пылевато-глинистый

тип — определяется по числу пластичности:

  • значит глина

вид — не определяется т.к. включения отсутствуют

разновидность — определяется по показателю текучести:

27 стр., 13117 слов

Основания и фундаменты

... это наименьший фундамент для таких колонн. 2.4. Расчет деформации оснований. Определение осадки. Осадка оснований S , с использованием расчетной схемы линейно-деформируемоей среды определяется методом ... сопротивление грунта основания, рассчитывается по формуле, учитывающей совместную работу сооружения и основания и коэффициенты надежности. C 1 и C 2 - коэффициенты условий работы принимаемые ...

  • глина полутвердая

Коэффициент пористости

Вывод: глина полутвердая.

Физико-механические характеристики грунтов

1 Слой- насыпь.

2 Слой- супесь пластичная.

e=0.6

E=20 МПа

ц n =25

c n =14 кПа

3 Слой- песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой.

e=0.65

S r =0.98

ц n =35

c n =1 кПа

Е=30 Мпа

4 Слой- глина полутвердая

e=0.8

I l =0.095

c n =73.2 кПа

ц n =20.4

E=25.6 МПа

Таблица 1. — Физико-механические свойства грунтов

№ слоя

Мощность слоя

м

Отметка подошвы слоя

м

Полное наименование грунта

Физические характеристики

Механические характеристики

г/см 3

S

г/см 3

w

e

S r

W L

W P

I P

%

I L

%

c n

КПа

n

град

Е

МПа

1

0.5

36,6

Насыпь

1,6

2

3.9

33,4

Супесь пластичная

1,99

2,72

0.17

0.6

0,2

0,14

6

0,5

14

25

20

3

4,6

28,6

Песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой.

2

2,67

0.24

0.65

0,98

1

35

30

4

7.2

21,4

Глина полутвердая

1,93

2.72

0.28

0.8

0.46

0.25

21

0.27

50,5

18,5

19,5

1.3 Оценка грунтовых условий (заключение по стройплощадке)

Строительная площадка имеет спокойный рельеф с абсолютной отметкой 38,2м . Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием слоев. Наблюдается согласное залегание пластов с малым уклоном (i=1-2%).

Грунтовые воды залегают на абсолютной отметке 34,8м т.е. на глубине 3,4 от поверхности, и принадлежат к второму слою.

Послойная оценка грунтов:

1-й слой — насыпь, толщиной 1,6 м — как основание не пригоден.

2-й слой — супесь, пластичная. Толщина слоя 3.9 м. Модуль деформации Е=20 МПа указывает на то, что данный слой среднесжимаем и может служить вполне хорошим естественным основанием, R 0 =262,5 кПа следовательно супесь средней прочности.

3-й слой — песок средней крупности, средней плотности, насыщен водой, толщиной 4.8 м . По модулю деформации Е=30 МПа малосжимаем и может служить хорошим естественным основанием, R 0 =400 кПа следовательно песок прочный

4-й слой — глина полутвердая, мощность 7.2 м. По показателю текучести ( I L =0.27 <0.6) грунт является хорошим естественным основанием. По модулю деформации Е=19,5 грунт сильно сжимаемый- не пригоден как естественное основание. По прочности R0 =273кПа среднепрочный.

2.1 Глубина заложения фундамента

Глубина заложения фундаментов назначается в результате совместного рассмотрения инженерно-геологических условий строительной площадки, конструктивных и эксплуатационных особенностей зданий и сооружений, величины и характера нагрузки на основание.

Различают нормативную d fn и расчетную df глубину промерзания грунтов.

Нормативная глубина промерзания d fn — это среднее ( за срок более 10 лет) значение максимальных глубин промерзания грунтов на открытой площадке.

здесь:

d 0 — теплотехнический коэффициент зависящий от вида грунта (для супесей 0.28)

M t — сумма отрицательных температур за зиму в районе строительства.( для поселка Кировский -71,7)

Расчетная глубина промерзания:

k h — коэффициент влияния теплового режима здания.

Для фундаментов в бесподвальной части здания при t=18 градусов:

для части здания с подвалом при t=5 градусов:

d f =0.7*2,37=1.659м

Окончательная глубина заложения фундамента из условия промерзания грунтов назначается с учетом уровня подземных вод d w

В нашем случае d w =3,4 м

в части здания без подвала: d f + 2м =3.896м , что >3,4 м

в части здания с подвалом: d- f +2м =3.659м , что >3,4 м

глубину заложения фундамента принимаем не менее d f .

2.2 Определение размеров подошвы фундамента

Размеры подошвы фундаментов подбираются по формулам сопротивления материалов для внецентренного и центрального сжатия от действия расчетных нагрузок.

При расчете нескальных грунтов давление по подошве фундамента не должно превышать условную критическую нагрузку:

Р ср ? R

Р max ?1.2R

P min >0

R — расчетное сопротивление грунта основания, рассчитывается по формуле, учитывающей совместную работу сооружения и основания и коэффициенты надежности.

C1 и C2 — коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП т.3

C1 = 1.2 — для пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылева- то-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя.

0,25< I L 0,5

C2 = 1.1

К = 1.1 — т.к. прочностные характеристики грунта ( с и ) приняты по таблицам СНиП.

M M g Mc — коэффициенты зависящие от II

K z =1 т.к. b — ширина подошвы фундамента < 10 м.

II — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента

( II )1 — то же, залегающих выше подошвы фундамента.

с II — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.

Среднее давление по подошве ф-та:

; ;

N 0 — нагрузка на фундамент

N 0 =(Nn +Nвр ) f ; f =1

mt — среднее значение удельного веса грунта и бетона.

А — площадь подошвы фундамента

для ленточного А= b1м

для столбчатого А=b 2 м

В данном курсовом проекте для определения размеров подошвы фундамента использован графоаналитический метод решения.

2.2.1 Стена по оси «А» без подвала

Нагрузки:

N 0 =1400 кН

Т 0 =130 кН

М 0 =200 кНм

d=1.8м; Р =1400/b 2 + 201.8=1400/b2 + 36 = f1 (b)

P

b

1436

1

386

2

191,5

3

123,5

4

Расчетное сопротивление:

M =0,78

M g =4,11

M c =6,67

R

b

257,64

0

332,52

4

Принимаем фундамент ФВ8-1 2700х2400 мм.

b тр = 2,4 м, принимаем b=3м.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента

; ;

R(2,7)= =313,8 кПа

P ср =230кПа

P cp <R

P max 1.2R; 350,4<376,5

P min >0 ; 109,3>0

Недогруз 26 %, ни чего не меняем т. к. при других размерах подошвы фундамента не выполняется неравенство Р max ?1.2R.

2.2.2 Стена по оси «Б» без подвала

Нагрузки:

N 0 =2700 кН

Т 0 =110 кН

М 0 =190 кНм

d=1,8 м; d b =0 м

Р =2700/b 2 + 201,8=2700/b2 + 36 = f1 (b)

P

b

2736

1

711

2

336

3

204,75

4

Расчетное сопротивление:

M =0,78

M g =4,11

M c =6,67

]

R

b

257,64

0

332,52

4

b тр = 3,1м, принимаем b=3,6м, фундамент ФВ11-1 3600х3000мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента

; ;

P ср =286,1 кПа

P cp <R ;286,1<357,4

P max 1.2R; 346<357,4·1.2

P min >0 ; 226,32>0

R=1.2·(15,6·3,6+214,7)=357,4 ; P<R; 286,1<357,4

Недогруз 19%

2.2.3 Стена по оси «В» с подвалом

d 1 — глубина заложения фундамента, приведенная от пола подвала

d- 1 = hs + hcfcf /II1

h s — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м.

h cf — толщина конструкции пола подвала (0.15м)

cf — расчетное значение удельного веса пола подвала(22 кH/м3 )

d 1 =1,8+0,15·22/16,4=2м

d bглубина подвала

Нагрузки:

N 0 =2200 кН

Т 0 =80 кН

М 0 =170 кНм

d 1 =2 м; db =4,8 м

Р =2200/b 2 + 204,8=2200/b2 +96 = f1 (b)

P

b

1073

1,5

646

2

340,4

3

233,5

4

Расчетное сопротивление

кН/м 3

град

M =1,68

M g =7,71

M c =9,58

R

b

948,8

0

1110

4

b тр = 1,6м, принимаем b=2,1м, фундамент ФВ4-1 2100х1800мм, это наименьший фундамент подходящий под колонны сечением 800х500мм.

Проверка с учетом пригруза на выступах фундамента

; ;

P ср =617,7кПа

P cp <R

P max 1.2R; 1036<1.2·1033,5

P min >0 ; 336>0

R=1.2·(33,6·2,1+790,7)=1033,5 ; P<R; 617,7<1033,5

Недогруз 40 %, ни чего не изменяем т. к. принятые колонны имеют сечение 0,8х0,5 м, а это наименьший фундамент для таких колонн.

Для рассмотрения разности осадок возьмем бесподвальную часть здания, сравним осадки фундаментов под внешней и внутренней стенами.

2.4.1 Фундамент под стену по оси «Б»

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:

Высота слоя, м

Удельный вес грунта, кН/м 3

zgi , кН/м2

общ , кН/м2

1

0

0

0

2

1,8

19,9

35,82

35,82

3

1,4

10,75

15,05

50,87

4

4,8

10,08

48,38

147,64

5

у zw -6.2м

10

62

209,64

6

7,2

19,3

138,96

348,6

i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н i — толщина i-го слоя.

zg0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

zg0 =0,2г21 ·h1 =4+25.6=29,6 кН/м2

Строим вспомогательную эпюру 0.2 zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:

zp =P0 , где:

P 0 = Pcpzg0 — — дополнительное вертикальное давление на основание

Р — среднее давление под подошвой фундамента.

P 0 =286,1-29,6=256,5 кПа

  • коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

h i = 0.4b = 0.43,3 =1,3 м

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков

f(0.2 zg0 ) и f(zp ) — Сжимаемая толщина Нс =7м, zp =21,88кПа

Аналитическая проверка: zp = 0.2zg 5 кПа

zg = к75,132Па

0.2 zg = 15,02кПа — условие выполнено

Расчет осадки:

N слоя

h i

Е i

у zp кров.

у zp под.

у zp сред.

у

1

1,3

20000

256,5

210,84

233,67

0,0122

2

1,3

20000

210,84

120,55

165,70

0,0086

3

0,4

20000

120,55

111,73

116,14

0,0019

4

1,3

30000

111,73

62,82

87,28

0,0030

5

1,3

30000

62,82

40,27

51,55

0,0018

6

1,3

30000

40,27

27,74

34,01

0,0012

0,0286

S = 2,86 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

2.4.2 Фундамент по оси «В»

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

где:

Высота слоя, м

Удельный вес грунта, кН/м 3

zgi , кН/м2

общ , кН/м2

1

0

0

0

2

1,8

19,9

35,82

35,82

3

1,4

10,75

15,05

50,87

4

4,8

10,08

48,38

147,64

5

у zw -6.2м

10

62

209,64

6

7,2

19,3

138,96

348,6

i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н i — толщина i-го слоя.

zg0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

zg0 =76,47 кН/м2

Строим вспомогательную эпюру 0.2 zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента :

zp =P0 , где:

P 0 = Pсрzg0 — — дополнительное вертикальное давление на основание

Р — среднее давление под подошвой фунадмента.

P 0 = 617,7 -76,47=541,23 кПа

  • коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

h i = 0.4b , где b — ширина фундамента

h i = 0.42,1 = 0,8 м

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков

f(0.2 zg0 ) и f(zp ) — Сжимаемая толщина Нс = 4,8 м zp =39,94 кПа

Аналитическая проверка: zp = 0.2zg 5 кПа

zg = 147,64кПа

0.2 zg =29,53кПа — условие выполнено

Расчет осадки:

N слоя

h i

Е i

у zp кров.

у zp под.

у сред.

S

1

0,8

30000

541,23

437,314

489,27

0,0104

2

0,8

30000

437,314

335,021

386,17

0,0103

3

0,8

30000

335,021

153,168

244,09

0,0065

4

0,8

30000

153,168

101,751

127,46

0,0034

5

0,8

30000

101,751

72,525

87,14

0,0023

6

0,8

30000

72,525

52,229

62,38

0,0017

0,0346

В связи с отсутствием данных о последующих слоях вычислить осадку в этих слоях не возможно, однако исходя из того, что осадка в слое №14 мала, осадкой последующих слоев можно пренебречь.

S = 0.0346 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

Необходимо проверить разность осадок фундаментов в здании.

где:

S — разность осадок фундаментов в здании

L — расстояние между этими фундаментами

(3,46-2,89)/600 = 0.00095 < 0.002 — условие выполнено

Величины осадок различных фундаментов в здании допустимы, разность осадок также в норме, следовательно фундаменты подобраны верно.

  • по оси «Г» (в подвальной части здания) — ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16;
  • блоки фундаментные марки — ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -3450 мм.

2.6 Определение активного давления грунта на стену подвала

Характеристики грунта

1. Нормативные:

г n =19,9 кН/м3

ц n =25 град

C n =14 кПа

2. Расчетные:

г 1nq =19.9/1.05=18.95 кН/м3

ц 1nq =25/1.15=21.70

С 1n /Cq =14/1.5=9.3 кПа

3. Засыпка:

г 111 х0,95=8,95х0,95=17,97 кН/м3

ц 111 х0,9=21,7х0,9=19,53 0

С 111 х0,5=9,3х0,5=4,65 кПа

Построение эпюры активного давления грунта на стену подвала

у аацасaq

у ац11 ·z·ла

л а =tg2 =0.49

у ац =17.97·0.49·2=17.61 кН/м2

у ас =

у aq =1.2qн ·лa =1.2·0.49·10=5,88 кН/м2

2.7 Заключение по варианту фундаментов мелкого заложения

Несмотря на немаленькие недогрузки все фундаменты рациональны и на свайный фундамент переходить нет необходимости, так как залегающие грунты вполне пригодны и для такого варианта фундаментов.

Выбор типа, вида, размеров свай и назначение габаритов ростверков

Рассчитываем свайный фундамент под стену «В» с подвалом.

3.1.1. Определение нагрузок. , Нагрузки собираются по I и II предельному состоянию:

I-е пр. сост. где: f =1.2

II-е пр. сост. где: f =1

для «куста» по оси Б

N 01 =2700·1.2=3240 kH

N 011 =2700·1=2700 kH

3.1.2. Назначаем верхнюю и нижнюю отметки ростверка.

В.Р.=-3,15 м

h р =1,5 м

Н.Р.=-4,65 м.

3.1.3. Выбираем железобетонную сваю С 7-30.

Тип -висячая, с упором в слой полутвердой глины , Вид- забивная , С квадратным сечением 0,3х0,3 м, длиной 7м.

3.2 Определение несущей способности и расчетной нагрузки свай

где:

скоэффициент условий работы свай в грунте.(1)

R — расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.(3600 кПа)

A — площадь поперечного сечения сваи.(0.09 м 2 )

u — наружный периметр поперечного сечения сваи(1.2 м)

f i — расчетное сопротивление i-го слоя (по боковой поверхности сваи, кПа)

cr =1; cf =1 — коэффициенты условий работы грунта, соответственно , под нижним концом сваи и учитывающий влияние способа погружения на расчетное сопротивление грунта.

N c =Fd /k , где: k =1.4 — коэффициент надежности по нагрузке.

Определение сопротивления грунта по боковой поверхности сваи

N

h i

cfi

z i

f i

cf ·h fi

1

0,4

1

4,6

23,2

9,28

2

1,6

1

5,6

57,2

91,52

3

1,6

1

7,2

60,4

96,64

4

1,6

1

8,8

63,2

101,12

5

2,05

1

10,625

55,2

113,16

F d =1·(1·3600·0.09+1,2·401,72)=806kH

Расчетная нагрузка:

N c = Fdk =806/1.4=575,76kH

3.3 Определение числа свай в свайном фундаменте и проверки по 1 группе предельных состояний

3.3.1. Число свай

где:

N cI — нагрузка на фундамент в уровне поверхности земли.

N c — принятая расчетная нагрузка

  • коэффициент , зависящий от вида свайного фундамента

=9 — для «куста»

d — размер стороны сечения сваи = 0.3 м

h p — высота ростверка от уровня планировки до подошвы

mt (20 кН/м3 )- осредненный удельный вес материала ростверка и грунта на уступах.

1.1 — коэффициент надежности

Принимаем число свай равное шести.

3.3.2 Уточнение размеров ростверка в плане

Принимаем прямолинейное расположение свай в фундаменте, расстояние между ними — необходимый минимум 3d (0.9м), расстояние от грани ростверка до грани сваи: с 0 =0,3d+0.05=0.14м

Расстояние от центра сваи до края ростверка:

0.5d + c 0 = 0.15 + 0.14 =0.29 м.

Общий габарит ростверка: b p = 3d + 2c0 = 0.9 + 20.28 = 1.46м.

l р =2·3d+2c0 =1,8+2·0,28=2,36м.

Принимаем размеры ростверка в плане 1,5х2,5м.

3.4 Проверка напряжений в свайном основании по 2 группе предельных состояний (по подошве условного свайного фундамента)

ц 1 =25 град h1 =0.4м

ц 2 =35 град h2 =4.8м

ц 3 =18,5 град h3 =2,05м

ц ср /4=29,78/4=7,44о

Ширина условного фундамента:

где:

b — расстояние между осями крайних свай

d — размер поперечного сечения сваи

l — расстояние от острия сваи до уровня, с которого происходит передача давления боковой поверхностью сваи на грунт.

b y =2·tg(29,78/4)·7,25+0.9+0.3=3,1

A y =by2 =3.12 =9.61

Условие прочности :

P y < Ry

R y — расчетное сопротивление грунта условного фундамента

P y — расчетная нагрузка

P y = ( NoII + NfII + NgII +NcII ) / Ay

N fI1 =Vрос* ·гбет ·1,1=(1,5·1.2·1.2-0.9·0.8·0.5+0,3·2,5·1,5)·25·1,1=90,34кН

N gI1 =Vгр ·ггр ·1,2=(2.9·0.275·1.2+0.813·6.2·2+2·1.5·0.95·6.2)·1.2·19,9=713 кН

N cII =97,88кН

N oII =2700кН

Р у =(2700+97,88+713+90,34)/9,61=374,7kH/м2

Р у <R; 374,7<734

Условие прочности выполнено

3.5 Расчет осадок условного свайного фундамента

Эпюра напряжений от собственного веса грунта:

Высота слоя, м

Удельный вес грунта, кН/м 3

zgi , кН/м2

общ , кН/м2

1

0

0

0

2

1,8

19,9

35,82

35,82

3

1,4

10,75

15,05

50,87

4

4,8

10,08

48,38

147,64

5

у zw -6.2м

10

62

209,64

6

7,2

19,3

138,96

348,6

i — удельный вес i-го слоя грунта .

Н i — толщина i-го слоя.

zg0 — вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

Строим вспомогательную эпюру 0.2 zg — для дальнейшего определения сжимаемой толщи основания.

zg0 =248,24 кН/м2

Определим напряжение от внешней нагрузки, т.е. от фундамента:

zp =P0 , где:

P 0 = Pсрzg0 — — дополнительное вертикальное давление на основание

Р ср — среднее давление под подошвой фундамента.

P 0 =617,7-248,24 =369,46 кПа

  • коэффициент , принимаемый по таблице СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента и относительной глубины

h i = 0.4b = 0.42,5 = 1м

N слоя

H i

z i

?

? i

? zp =P0 ·?

0

0

0

0,00

1

369,460

1

1

1

0,80

0,86

317,736

2

1

2

1,60

0,5628

207,932

3

1

3

2,40

0,3578

132,193

4

1

4

3,20

0,2375

87,747

5

1

5

4,00

0,1658

61,256

Сжимаемую толщу основания определяем графически — в точке пересечения графиков

f(0.2 zg0 ) и f(zp ) — Сжимаемая толщина Нс =4,6 м zp = 70кПа

zg = 324 кПа

0.2 zg = 64.8 кПа — условие выполнено

Аналитическая проверка: zp = 0.2zg 5 кПа =64,85 условие выполнено

Расчет осадки:

hi

Еi

уzp кров.

уzp под.

уzp сред.

S

1

19500

369,46

317,74

343,60

0,018

1

19500

317,74

207,93

262,84

0,013

1

19500

207,93

132,93

170,43

0,009

1

19500

132,19

87,74

109,97

0,006

1

19500

87,75

61,26

74,51

0,004

0,049

S = 0.0490.8 = 0.039 м =3,9 см

Осадка не превышает допустимые 8 см.

3.6 Подбор оборудования для погружения свай. Определение расчетного отказа

Глубина погружения сваи Sa от одного удара молота или от работы вибропогружателя в течение 1 минуты называется отказом.

Определяется по формуле:

где: = 1500 кПа — для ж/б свай

g = 1

2 = 0.2 — коэффициент восстановления

М =0,8 — коэффициент зависящий от грунта под концом сваи.

Еd =1,75·a·N — расчетная энергия удара молота

Еd = 1.7525575,76 = 25189,5 Дж=25,2 кДж

N = 575,76 кН — расчетная нагрузка на сваю.

Выбираем паро-воздушный молот одиночного действия СССМ-570:

расчетная энергия удара 27 кДж

масса молота 2,7 т

масса ударной части 1,8т

Высота подъема цилиндра 1,5м

условие применимости:

m1 = 27 кН — масса молота

m2 = 15,9 кН — вес сваи

m3 = 0.3 кН — масса подбабка

km = 5

<km =5- условие выполнено

м

  • по оси «Г» (в подвальной части здания) — ленточный, сборный. Плиты железобетонные Ф16;
  • блоки фундаментные марки — ФС 6. Глубина заложения фундамента от планировочной отметки -4800 мм.

Как второй вариант строительства можно принят свайный фундамент, со сваями длиной 7м марки С7-30.

Механика грунтов, основания и фундаменты( методические указания к курсовому проекту для студентов специальности 1202) ДВГТУ 1984. г.Владивосток

Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1990

Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. Л.: Стройиздат 1988