Проектирование 16-ти этажного 2-х секционного жилого дома в Ейске

Дипломная работа
Содержание скрыть

22. (Без изменения).

Требуемая краткость воздухообмена жилого дома na , 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м3 /ч удаляемого воздуха на 1м2 жилых помещений, определяется по формуле:

n a =0,35 (1/ч).

.

.

.

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный п

.

26. (Без изменения).

Удельные бытовые тепловыделения q int =10Вт/м2 .

27. (Без изменения).

Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q int =10445,34 (МДж).

28. (Без изменения).

Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:

Q s =929300,87 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:

.

.

.

.

.

.

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа.

Характеристики материалов:

1 Цементно-известковый раствор 1 = 50 мм, = 0,7 ВТ/мо К;

2 Утеплитель — плиты минераловатные 2 = х, = 0, 06 ВТ/мо К;

3 Панель сборная ЖБ 3 = 510 мм, = 1,92 ВТ/мо К;

4 Известково-песчаный раствор 4 = 20 мм, = 0,81 ВТ/мо К.

Рис. 4.1- Схема стены

Так как для градусосуток D d = 3303 R0треб =1,91 м20 С/Вт, тогда :

R 0 =

[1,91 — (0,115 + 0,071 + 0,729 + 0,025 + 0,043)]0,06 = x

x = 0,088 ут =0,088 м или 9 см

толщина стены 0,05+0,09+0,51+0,02= 0,67 м.

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче совмещенного покрытия R 0тр = 1,63 м20 С/Вт определяем толщину утеплителя в многослойной конструкции покрытия (термическое сопротивление пароизоляции и рулонного ковра отнесены в запас), схема которого приведена на рисунке 4.2.

Рис. 4.2 — Схема покрытия

16 стр., 7742 слов

Защита от изменения частоты

... к нарушению баланса. Пока в энергосистеме имеется вращающийся резерв активной мощности, системы регулирования частоты и мощности будут поддерживать заданный уровень частоты. После того как вращающийся ... введение запрета на отключение нагрузки по скорости изменения частоты определяется характеристиками той или иной энергосистемы, в схеме предусмотрен функциональный блок, позволяющий исключить сигнал ...

Условия эксплуатации А.

1. Железобетонная плита пустотного настила : плотность Y=2500 кг/м 3 , коэффициент теплопроводности А =1,92 Вт/(м0 С).

2. Утеплитель — пенобетон: плотность Y=300 кг/м 3 , коэффициент теплопроводности А =0,11 Вт/(м0 С).

3. Цементно — песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м 3 , коэффициент теплопроводности А =0,76 Вт/(м0 С).

R 0 = Rв + Rж/б + Rутеп + Rраств + Rн = R0треб ,

1/8,7 + 0,163 + утеп /0,11 + 0,04/0,76 + 1/23 = 1,63 ,

откуда утеп = 0,37 (м).

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче R 0тр =2 м20 С/Вт перекрытия над неотапливаемым техническим подпольем без световых проёмов в стенах выше уровня земли, определимся конструкцией перекрытия (рис.4.3) и рассчитаем толщину утеплителя.

Рис. 4.3 — Схема перекрытия первого этажа.

Условия эксплуатации А.

Паркет дубовый —: плотность Y= 700 кг/м 3 , коэффициент теплопроводности А =0,18 Вт/(м0 С).

Цементно-песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м 3 , коэффициент теплопроводности А =0,76 Вт/(м0 С).

Утеплитель — пенобетон : плотность Y= 300 кг/м 3 , коэффициент теплопроводности А =0,11 Вт/(м0 С).

4. Железобетонная плита : плотность Y=2500 кг/м 3 , коэффициент теплопроводности А =1,92 Вт/(м0 С).

R 0 = Rв + Rпаркета + Rраствор + Rутеп +Rж/б + Rн = R0треб ,

1/8,7 + 0,015/0,18 + 0,02/0,76 + утеп /0,11 + 0,163 + 1/23 = 2,

откуда утеп = 0,31 (м).

10. Расчет естественного освещения при боковом источнике света

Для оценки условий освещения, создаваемых источником света, пользуются коэффициентом естественного освещения. Пользуемся графическим методом разработанным А.М.Данилюком.

Итоги расчетов сводим в таблицу.

К.Е.О.=(n 1 *n2 /100*q+R*K)*r*r0 , где :

К.Е.О.- коэффициент естественной освещенности, находим по формуле,

n 1 -количество световых лучей по вертикальной плоскости, определяем по графику I Данилюка,

n 2 — количество световых лучей по горизонтальной плоскости, определяем по графику II Данилюка,

q — коэффициент, учитывающий неравномерную яркость облачного небосвода, определяется в зависимости от угла Q между линией рабочей плоскости и линией соединяющей исследуемую точку с оптическим центром светопроема,

R — коэффициент, учитывающий свет, отраженный от противостоящего здания, если оно имеется, R= n 1 *n2 /100 где n1, n2 количество соответственно теневых лучей,

K — коэффициент, учитывающий относительную яркость противостоящего здания, принимаем по таблице СниП,

r- коэффициент, учитывающий повышение К.Е.О., при боковом освещении благодаря свету, отраженному от внутренних поверхностей и подстилающего слоя, прилегающему к зданию, зависит от параметров рассматриваемой комнаты,

r 0 — общий коэффициент светопропускания, принимаем по таблице СниП.

№п.п.

L

Q

q

n 1

Nno

n 2

r

е р

е н

1

1,0

40

0,98

12

8

80

9,6

1,05

4,74

удовл.

2

2,0

31

0,88

7

14

58

4,06

1,1

1,89

удовл.

3

3,0

29

0,86

5

21

40

2

1,25

0,48

1,03

0,5

удовл.

4

4,0

20

0,72

2

28

34

0,68

1,6

0,38

неудовл.

5

5,0

18

0,7

2

34

26

0,52

1,9

0,33

неудовл.

Определяем изоляцию от ударного шума междуэтажного перекрытия, состоящего из несущей железобетонной плиты толщиной 140мм (2400кг/м3), сплошного слоя древесноволокнистой плиты толщиной 50мм (250кг/м3), цементно-бетонной стяжки толщиной 20мм (1200кг/м3) и линолеумного покрытия толщиной 3мм (1100кг/м3).

Определяем значение поверхностных плотностей элементов перекрытия

m 1 =2400*0.14=336кг/м2

m 2 =1200*0.02+1100*0.003=27.3кг/м2

m 3 =250*0.05=12.5кг/м2

для значения m 1 строим частотную характеристику требуемого снижения приведенного уровня ударного шума.

Находим нагрузку на звукоизолирующий слой М=273+1500=1730Па

Где 273Па-постоянная нагрузка, 1500Па — временная нагрузка на перекрытие.

Динамический модуль упругости древесноволокнистой плиты б = 1.4*10 6 Па, статический модуль — E =3*105 Па.

Толщина упругой прокладки в сжатом состоянии

D=d 0 *(1- М /E)=0.05*(1-1730*103 /3*105 )=0.0498м

Где d 0 — толщина упругой прокладки в несжатом состоянии.

Находим К= б / D =1.4*10 6 /0.0498=2.81*108 Па — коэффициент жесткости упругого основания.

Определяем резонансную частоту колебаний на упругом основании

f 0 = 0.05 ( К / m 2 ) 1/2 =0.05 *(2.81*108 /27.3)1/2 =160 Гц

Для построения расчетной частотной характеристики снижения приведенного ударного шума, при значении = m 1 / m2 =336/27.3=12.3 используем следующую формулу;

L 2 = 10lg(1.17+a2 *(a2 -1.84)), где а = f / f0

Частота, Гц

Вычисленное

Значение

дБ

Требуемое

Значение

дБ

Отклонение

дБ

Сдвинутые

Значения

дБ

Новые откло-

нения

1

2

3

4

5

6

100

0

0

0

6

-6

125

0

0

0

6

-6

160

0

0

0

6

-6

200

0

4

-4

10

-6

250

4

8

-4

14

-6

320

10

12

-2

18

-8

400

15

14

1

20

-5

500

19

16

3

22

-1

640

24

18

6

24

0

800

27

20

7

26

1

1000

30

22

8

28

2

1250

32

24

8

30

2

1600

34

26

8

32

2

2000

36

28

8

34

2

2500

38

30

8

36

2

3200

40

32

8

38

2

55

-31

Сумма отклонений составляет 55 дБ. Среднее отклонение составляет 55/16=3.44 , что более 2дБ, смещаем нормативную кривую вверх на 6 дБ. Среднее отклонение составляет -31/16 = 1.98 < 2 дБ, таким образом, показатель изоляции ударного шума равен +6 дБ, что обеспечивает нормативные требования звукоизоляции для жилых помещений +3 дБ.

Находим индекс приведенного уровня ударного шума

L y = Lyo — дLy =70-6 = 64 дБ < 67 дБ, что составляет норму для междуэтажных перекрытий.

L y — индекс приведенного уровня ударного шума под перекрытием

L yo — индекс приведенного уровня ударного шума плиты перекрытия

д L y — снижение приведенного уровня ударного шума звукоизолирующим слоем

L yн — нормативный индекс приведенного уровня ударного шума принимаемый по таблице СНиПа.

ВЫВОД:

Принимаемая конструкция пола имеет достаточный индекс изоляции от ударного шума.

ЖБК. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

1. Расчет плиты перекрытия и внутренней несущей беспроемной стены

Плита имеет параметры 6,0х3,4м. Оперта на несущие стены по трем сторонам.

Внутренняя несущая беспроемная стена имеет параметры: высота 49,3 м, ширина 6,3 м., толщина 0,18 м. Жестко защемлена в фундамент.

Исходные данные: , Плита толщиной 140мм в конструктивной ячейке 6,0, Расчетная схема плиты — плита защемлена по трем сторонам и не имеет опор по четвертой стороне., Расчетные пролеты :

Соотношение сторон плиты l 1 /l 2 =5860/3310=1,8 > 1,5 — плита работает на изгиб в одном направлении.

Материалы для плиты:

Бетон

Бетон тяжелый класса В20 , R bn = Rb,ser = 15МПа, Rb,tn = Rb,ser = 1,4МПа , Rb =11,5 МПа, Rbt =0,9 МПа, коэффициент условия работы бетона =0.9

Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Начальный модуль упругости Е b =24*103 МПа. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-й категории. Технология изготовления плиты — агрегатно — поточная. Натяжение напрягаемой арматуры осуществляется электротермическим способом.

Арматура

  • преднапрягаемая: стержни периодического профиля класса A-IV Rs = 510МПа, Rsn=Rs,ser=590МПа , Es =19*10 4 МПа.
  • ненапрягаемая : проволочная арматура класса Вр-I Rs=365МПа, Rsw = 265МПа, Es =17*10 4 МПа.

Определение нагрузок и усилий в плите:

Нагрузка на 1 м 2 перекрытия в кН

Вид нагрузки

qнор , кН/м2

f

qрас , кН/м2

1. Линолеум =3 мм

= 1800 кг/м 3

0,063

1,3

0,082

2. Цементно — песчаная стяжка

=20 мм = 1800 кг/м 3

0,63

1,3

0,82

3. Древесно — волокнистая плита

=50 мм = 550 кг/м 3

0,050

1,3

0,065

4. Железобетонная плита

=140 мм = 2500 кг/м 3

3,5

1,1

3,85

Итого постоянная q

4,243

4,816

Временная нагрузка v

1,500

1,3

1,950

в том числе длительная v L

0,300

1,3

0,390

Кратковременная v sh

1,200

1,3

1,560

Полная нагрузка q+v

5,743

6,616

Расчет плиты производим в машинном варианте, а также производим расчет места, где плита работает по балочной схеме ,т.е. у края не опертого, вручную

Результаты машинного расчета:


Ручной расчет:

Расчетная схема

Расчетные нагрузки с учетом коэффициента надежности по назначению =0.95 :

Ширина расчетной полосы 1,0м.

=0,954,816=4,575 кН/м

=0,954,243=4,03кН/м

=0,956,616=6,285кН/м

=0,955,743=5,456кН/м

=0,954,543=4,316кН/м

Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

Расчетные пролеты: l 2 =3400-140/2=3310мм, где 140мм — толщина опорной стены.

Поперечное конструктивное сечение плиты заменяем эквивалентным прямоугольным сечением: h =14см , h о = 11см , b =100см.

Плита рассчитывается как защемленная балка, загруженная равномерно — распределенной нагрузкой.

Усилия от расчетной полной нагрузки:

  • изгибающий момент на опорах
  • 5,738 кН*м
  • изгибающий момент в середине пролета
  • 2,869 кН*м
  • поперечная сила в опорах

10,402 кН

Расчетным моментом принимаем наибольший, т.е. момент на опорах и далее будем искать только расчетные величины.

Усилия от нормативной нагрузки:

  • изгибающий момент на опорах

4,981 кН*м

Усилия от постоянной и длительной нагрузки:

  • изгибающий момент на опорах

3,94 кН*м

Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты

При расчете по прочности расчетное поперечное сечение плиты прямоугольное.

0,0458

При

Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле:

где

Мпа при

Величина должна удовлетворять условию:

При электротермическом способе натяжения

МПа

где l — длина натягиваемого стержня с учетом закрепления его на упоры.

Условие при МПа удовлетворяется.

Значение вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры , определяемым по формуле:

По формуле при электротермическом способе натяжения величина

Число напрягаемых стержней принимаем равным . Тогда

При благоприятном влиянии предварительного напряжения

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения

МПа

Потери от начального предварительного напряжения

где принимается при коэффициенте .

При электротермическом способе эти потери равны нулю, поэтому МПа

МПа

Так как , то площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле:

где — коэффициент условий работы арматуры, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести.

По формуле:

Для арматуры класса А-IV

Поскольку принимаем

Тогда см 2 .

По сортаменту принимаем:

2 Ш10 А-IV А S =1,57 см2

М u = 1,57*1,2*510*102 *11*0,915 = 6,04*105 МПа

М u = 6,04*105 МПа > Мact = 5,738*105 МПа

Расстояние между стержнями принимаем 200мм.

Расчет по прочности сечения, наклонного к продольной оси плиты

Поперечная сила Q =10,4кН

Предварительно приопорные участки плиты заармируем в соответствии с конструктивными требованиями. Для этого с каждой стороны плиты устанавливают по четыре каркаса длиной l = 0,85м с поперечными стержнями Ш 4Вр-I, шаг которых s = 6 см ( или ).

По формуле проверяем условие обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:

Коэффициент, учитывающий влияние хомутов,

Коэффициент поперечного армирования

см 2 ( 4 Ш 4Вр-I)

Коэффициент

где для тяжелого бетона.

кН

Следовательно, размеры поперечного сечения плиты достаточны для восприятия активной нагрузки.

Проверяем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры из условия:

Коэффициент для тяжелого бетона.

Коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в двутавровом сечении элементов.

Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы обжатия

где Р 2 принимается с учетом коэффициента 0,865

Тогда < 1,5

Следовательно, условие удовлетворяется, арматура ставится по конструктивным требованиям, (Хомуты ставим с шагом 6см, Ш4 Вр-I ).

Армирование плиты показано на листе.

Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

Геометрические характеристики приведенного сечения.

Приведенная высота сечения h 0 = 11см , ширина сечения b = 100см ,

высота сечения h = 14см

При площадь приведенного сечения

см 2

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани

см 3

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

см

Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести

см 4

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней и по верхней зоне.

см 3

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле:

Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения

где М- изгибающий момент от полной нормативной нагрузки,

М = 4,98 кН*м = 498100 Н*см

Р 2 — усилие обжатия с учетом всех потерь

Н

эксцентриситет усилия обжатия

см

Н/см 2

принимаем

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны

=2,33

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяется по формуле: — для симметричного сечения

см 3

= 4932 см 3

Потери предварительного напряжения

При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры

Первые потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры: =0,03*463=13,9 МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами , так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Потери от деформации анкеров и формы при электротермическом способе равны 0

и

Потери от трения арматуры об огибающие приспособления ,поскольку напрягаемая арматура не отгибается

Потери от быстронарастающей ползучести определяются в зависимости от соотношения

По таблице СНиП . Из последнего условия устанавливается передаточная прочность

Усилие обжатия с учетом потерь ,,, вычисляется по формуле

1,57 *(463-13,9)*100 = 44012 Н

Напряжение в бетоне при обжатиии

Н/см 2 = 0,85 МПа

Передаточная прочность бетона

МПа

Согласно требованиям СНиП

МПа и МПа

Окончательно принимаем МПа

Тогда :

Условие выполняется.

Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия ( без учета изгибающего момента от собственной массы плиты).

Так как

то потери от быстронатекающей ползучести

Первые потери 13,9 + 2,04 = 15,94 МПа

Вторые потери определяются по формулам :

Потери от усадки бетона МПа

Потери от ползучести бетона вычисляются в зависимости от соотношения , где находится с учетом первых потерь .

При

МПа

Вторые потери МПа

Полные потери МПа

Так как МПа < 100МПа, окончательно принимаем МПа.

Р 2 = 1,57 * (463 — 100 ) * 100 = 35570 Н

Расчет по образованию трещин

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-категории, коэффициент надежности по нагрузке . Расчет производится из условия:

Нормативный момент от полной нагрузки М = 4,981 кН*м

Момент образования трещин по способу ядровых моментов определяется по формуле :

где ядровый момент усилия обжатия

35570*0,865*(4,0+2,33) = 51382,6 Н*см = 0,51 кН*м

Так как 4,981кН*м <4932*10 6 *1,4*103 +0,51 = 7,41 кН*м , в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок трещины не образуются.

Трещины не образуются также и в верхней зоне плиты в стадии ее изготовления.

Расчет прогиба плиты

Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно таблице СНиП.

см.

Определение прогибов производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке по формуле :

где для свободно — опертой балки коэффициент равен :

  • 5/48 при равномерно распределенной нагрузке
  • 1/8 при двух равных моментах по концам балки от стлы обжатия.

Полная кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне определяется по формулам СНиП

Кривизна от постоянной и длительной нагрузки

1/см

где 0,85 — коэффициент , учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона,

2 — — коэффициент , учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности больше 40%

Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом

1/см

Поскольку напряжения обжатия бетона верхнего волокна

Н/см 2 ,

т.е. верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны , обусловленной выгибом плиты вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимаем относительные деформации крайнего сжатого волокна . Тогда согласно формулам СНиП

1/см

где 2,04+42,14 = 44,18 МПа

Прогиб от постоянной и длительной нагрузок

f = [5/48*1,7*10-5 — 1/8*(0,26 + 0,02)*10-5 ]*3312 = 0,23см

f =0,23см. < f u = 1,7см.

т.е. прогиб не превышает допустимую величину.

Прочность сечения обеспечена.

Производим расчет сборной стены:

3. Сборная внутренняя несущая беспроемная стена

А. Сбор вертикальных нагрузок

1. Нагрузка на м 2 конструкции перекрытия в жилых помещениях

Вид нагрузки

qнор , кН/м2

f

qрас , кН/м2

1. Линолеум =3 мм

= 1800 кг/м 3

0,063

1,3

0,082

2. Цементно — песчаная стяжка

=20 мм = 1800 кг/м 3

0,63

1,3

0,82

3. Древесно — волокнистая плита

=50 мм = 550 кг/м 3

0,050

1,3

0,065

4. Железобетонная плита

=140 мм = 2500 кг/м 3

3,5

1,1

3,85

Итого постоянная q

4,243

4,816

Временная нагрузка v

1,500

1,3

1,950

в том числе длительная v L

0,300

1,3

0,390

Кратковременная v sh

1,200

1,3

1,560

Полная нагрузка q+v

5,743

6,616

2. Нагрузка на 1 м 2 покрытия

Вид нагрузки

qнор , кН/м2

f

qрас , кН/м2

1

2

3

4

1. Гидроизоляц.ковер 4 слоя

0,19

1,3

0,247

2. Армированная цементная стяжка t=100 мм = 2200 кг/м 3

0,22

1,3

0,286

3. Пеностекло

=120 мм = 300 кг/м 3

0,36

1,3

0,468

4. Пароизоляция 1 слой

0,05

1,3

0,065

5. Железобетонная плита

=140 мм = 2500 кг/м 3

3,5

1,1

3,85

Итого постоянная q

4,32

4,916

1

2

3

4

Временная

Снеговая полная S

1

1,4

1,4

длительная

0,3

1,4

0,42

Итого постоянная q + снеговая S

5,32

6,316

3. Нагрузка от собственного веса стены на 1 пог.м ее длины

Вид нагрузки

qнор , кН/м2

f

qрас , кН/м2

Железобетонная стена

Н=2800 мм = 2500 кг/м 3

79,4

1,1

87,32

Суммируем все виды нагрузок на стену при грузовой площади от стены

Определяем вертикальную нагрузку, действующую на стену: , Грузовая площадь: А = 10,2 * 3,6 = 36,72 м.кв. , Находим вертикальные нагрузки на рассматриваемую стену.

Nр(0) = 22,08 кН

Nн(0) = 19,15 кН

Nр(49,3) = 0,95 х 16 х 25,8 +22,08 +87,32 х 18 =2006,65 кН

Nн(49,3) = 0,95 х 16 х 22,5 + 19,15 +79,4 х 18 = 1808,35 кН

Б. Сбор гори зонтальной нагрузки. (ветровая)

Согласно карте 3 СНиП 2.01.07-85 «Строительная климатогия и геофизика» город Ейск расположен в первом районе по давлению ветра. Нормативное значение ветрового давления Wс = 0,23 кПа.

Нормативное давление ветра на высоте Z над поверхностью земли для зданий высотой H 40 м с равномерно-распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью несущей системы равно:

n = 0 С k +1,4 ksup Z/H ; [кПа]

где 0 — нормативное значение ветрового давления на 1 м2 поверхности

фасада. Для города Ейска 0 = 0,23 кН/м2 (кПа);

С — аэродинамический коэфициент, равный 1,4

k — коэффициент возрастания напора по высоте здания;

k sup -коэффициент возрастания скоростного напора для вершины здания ksup =1,2;

  • коэффициент пульсации скоростного напора на уровне Н,

принимаемый для здания с Н = 49,3м и = 0,757;

  • коэффициент динамичности, зависящий от параметра ,

который определяется по формуле:

f0 / (940 f1 )

f = 1,4 , коэффициент надежности по ветровой нагрузке

f 1 — первая частота собственных колебаний, Гц

f 1 = 1/T1 = 1/1,0533 = 0,966

T 1 — период первой формы собственных колебаний.

По приближенной формуле:

Т 1 = 0,021Н = 0, 021 49,3 =1,0533

= (1,0533 / 940) х 1,4 х 0,23 х 1000 = 0,020

Высота над поверхностью

земли; м

5

10

20

40

49,3

K

0,5

0,65

0,85

1,1

1,2

По графику рис.2 СНиП находим значение = 1,51.

  • коэффициент коррекции пульсации ветра, при

L = 52,8 м;

  • Н = 49,3 м;
  • = 0,641.
Высота над поверхностью

земли; Z, м

5

10

20

40

49,3

Z/H

0,101

0,203

0,406

0,811

1,000

1,4 k sup Z/H = 1,4 1,2 Z / H 0,641 1,51 0,77 = 1,252 Z / H

n (Z = 5) = 0,23 1,4(0,5+1,252 0,101) = 0,202 кН/м2

n (Z =10) = 0,23 1,4(0,65+1,252 0,203) = 0,291 кН/м2

n (Z = 20) = 0,23 1,4(0,85+1,252 0,406) = 0,437 кН/м2

n (Z = 40) = 0,23 1,4(1,1+1,252 0,811) = 0,717 кН/м2

n (Z = 49,3) = 0,23 1,4(1,2+1,252 1) = 0,790 кН/м2

Полученную эпюру, ограниченную ломаной линией, приводим к эквивалентной трапециевидной. Для этого сначала определяем ее площадь А, статический момент S и положение центра тяжести С криволинейной эпюры, а затем находим параметры трапециевидной эпюры.

Эпюра и расчетная схема приложена ниже

А = ( 0,79 + 0,717) 9,3 / 2+ ( 0,717 + 0,437 ) 20 / 2 +

+ ( 0,437 + 0,291 ) 10 / 2 + ( 0,291 + 0,202 ) 5 / 2 +

+ 0,202 5 = 24,431 [кПа м]

S = 0,717 х 9,3 44,65 + ( 0,79 — 0,717 ) х 9,3 ( 40 + ( 2 / 3 ) х 9,3 ) / 2 + 0,437 х 20 х 30 + ( 0,717 — 0,437 ) х 20 ( 20 + ( 2 / 3 ) х 20 ) + 0,291 х 10 х 15 + ( 0,437 ………..

Страницы: | [2] | 3 | 4 | 5 |