Пермский Национальный Исследовательский Политехнический Университет

метки: Конструкция, Деревянный, Нагрузка, Сечение, Ветров, Полуарка, Таблица, Усилие

По дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс»

на тему «Стрельчатая арка «Склад»

Выполнила:, Проверил:

Пермь2014

1. Задание на проектирование:

Рис. 1 — Геометрическая схема конструкции, Таблица 1

П	Номер схемы	2
О	Место строительства	Вологда
Д	Шаг несущих конструкций	5,0
И	Пролёт	24
В	Высота	12
И	Длина здания	95
Л	Тип покрытия	Асбестоцемент
О	Утеплитель	Пенопласт ПС-4

1. Выбор конструктивной схемы арки

В качестве основных несущих конструкций покрытия приняты арки из клееной древесины. Металлические элементы конструкции выполняют из оцинкованной стали.

Продольная устойчивость покрытия обеспечивается системой связей соединяющих попарно арки у торцов здания и в середине.

1. Компоновка плиты

Плиты покрытия укладываются непосредственно по несущим конструкциям, длина плиты равна шагу несущих конструкций – 5 м, с учетом припусков при изготовлении 4,98 м.

Ширина плиты принимается равной ширине плоского асбестоцементного листа по ГОСТ 18124 – 1,5 м.

Высота плиты ориентировочно назначается см.

По сортаменту принимаем бруски 75*200 мм.

Нижняя и верхняя обшивка из плоского асбестоцементного листа, толщиной 10 мм,

Асбестоцементные листы крепятся к деревянному каркасу шурупами диаметром 5 мм и длиной 50 мм через предварительно просверленные отверстия.

Каркас плит состоит из продольных и поперечных ребер.

Ребра принимаем из ели 2-го сорта

Поперечные ребра принимаются того же сечения, что и продольные и ставятся в местах стыков асбестоцементных листов. Учитывая размеры стандартных асбестоцементных листов, ставим в плите три поперечных ребра. Пароизоляция – окрасочная, по наружной стороне обшивки.

Окраска производится эмалью ПФ-115 за 2 раза.

Вентиляция в плитах осуществляется вдоль плит через вентиляционные отверстия в поперечных ребрах.

Конструкция плиты показана на рисунке 3.

Рис.2Конструкция плиты.

1. Расчет асбестоцементной плиты

Таблица 2

Сбор нагрузок на верхнюю обшивку плиты, H/м 2
Наименование нагрузки	Нормативная	γ	Расчетная
Постоянные
кровля рубероидная, трехслойная	150	1,3	195
верхняя асбестоцеметная обшивка, δ=10 мм.
q=δ*γ=0,01*18000	180	1,1	198
Итого постоянные	330		393
Временные
снеговая
S=Sg*μ=2400*1 — для IV снегового района	1680		2400
Полная равномерно распределенная	2010		2793
Сосредоточенная сила, H	1000	1,2	1200

Таблица 3

Сбор нагрузок на плиту, H/м 2
Наименование нагрузки	Нормативная	γ	Расчетная
Постоянные
кровля рубероидная, трехслойная	150	1,3	195
собственная масса плиты:
верхняя и нижняя обшивка из асбестоцемента
q=2*δ*γ=2*0,01*18000	360	1,1	396
деревянный каркас q=(S/l)*γ
S=0,075*0,2=0,015 м²
l ₁ = 1,48 м
l ₂ =4,98 м
γ=5000 Н/м³
q=(5*0,015/1,48+4*0,015/4,98)*5000	313,619	1,1	344,981
утеплитель пенопласт ПС-1 q=δ*γ=0,1*1000	100	1,2	120
Итого плита	773,619		860,981
Итого постоянные	923,619		1055,981
Временные
снеговая
S=Sg*μ=2400*1 — для IV снегового района	1680		2400
923,619/2400=0,385˂0,8;
Полная	2603,619		3455,981

РАСЧЁТ ВЕРХНЕЙ ОБШИВКИ

Верхняя обшивка, являясь настилом, рассчитывается, как трехпролетная неразрезная балка с пролетами, равными l =44 см.

Расчёт ведется на следующие сочетания нагрузок:

I-е-постоянная и снеговая — на прочность и жесткость;

• II-е-постоянная и сосредоточенный груз 1,2 кН — на прочность;

1. Максимальный изгибающий момент от полной равномерно-распределенной нагрузки будет на второй опоре (при расчетной ширине настила 1 м — полная погонная нагрузка равна:

Н/м.

Н*м.

2. Момент инерции и момент сопротивления полосы обшивкишириной100 см при толщине 1 см:

3. Напряжение от изгиба:

Н/см Н/см.

Расчетные характеристики а/ц по табл. 4 методического пособия.

4.Относительный прогиб отнормативной равномерно-распределённой нагрузки будет максимальным в первом пролете обшивки

5.Максимальный изгибающий момент от второго сочетания нагрузок:

Нм.

6.Напряжение от изгиба:

Н/см Н/см.

1,2 — коэффициент условий работы при монтаже нагрузки.

РАСЧЁТ СРЕДНЕГО ПРОДОЛЬНОГО РЕБРА

7. Погонная расчётная нагрузка на среднее ребро:

H /м.

8. Изгибающий момент при расчетном пролёте:

см.

H *м.

9. Момент сопротивления:

10. Напряжение в среднем ребре:

H /см H /см.

ПРОВЕРКА ПРОГИБА ПЛИТЫ

11. Нормативная нагрузка на 1 п.м. плиты:

Н/м.

12. Момент инерции всех продольных рёбер:

13. Относительный прогиб:

— коэффициент надежности по значению здания.

Вывод: скомпонованное сечение плиты удовлетворяет условиям прочности и жесткости.

5. Расчет стрельчатой арки, Геометрические характеристики арки:

Рис.3 Определение геометрических характеристик арок, Стрела подъема арки:

м.

Длина хорд полуарок:

м.

Стрела подъема полуарки:

м.

Длина дуги полуарки:

м.

Радиус оси полуарок:

м.

Центральный угол :

• = 32,197

Угол наклона хорды полуарки к горизонту:, Угол наклона опорного радиуса из треугольника АОК:

Для определения расчетных усилий каждую полуарку делим на пять равных частей (рис. 4).

Длина дуги и центральный угол, соответствующие одному делению, равны.

Координаты центра дуги левой полуарки точки О:

м.

м.

Координаты расчетных сечений арки определяем по формулам:

где ( n — номер рассматриваемого сечения).

Вычисление координат приведено в табл. 4.

Рис. 4 Построение геометрической оси арки, Для нахождения зоны L = 2

Таблица 4, Координаты оси арки

№ сечения	n φ 1	φ n	cosφ n	sin φ n	R cosφ n	R sin φ n	x n	y n
0	0	2 8 °5 4 ‘	0,8 75	0,4 8 3	26,775	14,780	0	0
1	6 ° 26 ‘	3 5 ° 20 ‘	0,8 16	0,5 78	24,970	17,687	1,819	2,899
2	1 2 ° 52 ‘	4 1 ° 46 ‘	0,7 46	0, 666	22,828	20,380	3,961	5,592
3	19 ° 18 ‘	4 8 ° 12 ‘	0,66 6	0, 745	20,380	22,797	6,409	8,009
4	2 5 ° 44 ‘	5 4 ° 3 8 ‘	0,5 79	0, 815	17,717	24,939	9,072	10,151
5	3 2 ° 10 ‘	6 1° 0 4 ‘	0, 4 84	0,875	14,810	26,775	12	12

Взяв первую производную, получим

тогда

x с = l /2 — ( x 0 — x 50 ) = 12 –26,789 + 23,443 = 8,654 м;

y с = y 0 + f – y 50 = 14,788 + 12–19,666 = 7,122 м;

tg α 1 = y с / x с = 7,122/8,654 = 0,823;

α 1 = 39,453° = 39°27′.

Определяем угол

x = x 0 – l /2 = – 12 = 14,789;

β = arctg 0,552 = 28,902°=28°54′.

β = 28°54′> 15°, поэтому коэффициент c для снеговой нагрузки определяем по схеме 1 бПрил.3 СНиП 2.01.07-85* для α 1 = 39°27′, т.е. μ = 0,587.

5.1. Нагрузки

Таблица 5

Сбор нагрузок арку, кH/м 2
Наименование нагрузки	Нормативная	γ	Расчетная
Постоянные
кровля рубероидная, трехслойная	0,150	1,3	0,195
собственная масса плиты:
верхняя и нижняя обшивка из асбестоцемента
q=2*δ*γ=2*0,01*18000	0,360	1,1	0,396
деревянный каркас q=(S/l)*γ
S=0,075*0,2=0,015 м²
l ₁ = 1,48 м
l ₂ =4,98 м
γ=5000 Н/м³
q=(5*0,015/1,48+4*0,015/4,98)*5000	0,314	1,1	0,345
утеплитель пенопласт ПС-1 q=δ*γ=0,1*1000	0,100	1,2	0,120
Собственный вес арки	0,310	1,1	0,341
Итого постоянные	1,234		1,397
На ось арки	1,234*5=6,169		1,397*5= =6,984
снеговая
S=Sg*μ=2,400*0,587 — для IV снегового района	0,986		1,409
На ось арки	0,986*5=4,93		1,409*5= =7,044

Рис.5. Схема нагружения арки постоянной нагрузкой

Рис. 6. Схема нагружения арки снеговой нагрузкой

5.2. Определение ветровой нагрузки, Ветровой район – V., Тип местности – В., Коэффициент надежности по ветровому району, Статическая составляющая ветровой нагрузки:

• нормативный скоростной напор.
• аэродинамический коэффициент,

( зависит от и )

• поправочный коэффициент к скоростному напору при различной высоте и равные:

( h до 10м),

( h до 20м),

Боковые зоны ветрового давления ограниченны точками, имеющими ординаты, Определение расчетных значений ветровой нагрузки на 1 м арки по участкам:

для наветренной стороны:

• от 0 до 8,01 м:
• от 8,009 до 10,15 м:
• от 10,15 до 12 м:

для подветренной стороны:

• от 0 до 8,01 м:
• от 8,01 до 10,15 м:
• от 10,15 до 12 м:

Определим равнодействующие ветрового давления на каждом из участков, считая их приложенными посередине соответствующих дуг:

кН;

кН;

кН;

кН;

Рис. 7. Схема нагружения арки ветровой нагрузкой

5.3. Нагрузка от оборудования, Нагрузка передается на арку в виде вертикальной сосредоточенной силы N = 50 кН (рис. 8)., Рис. 8. Схема нагружения арки нагрузкой от оборудования

6. Статический расчет арки.

Расчет арки выполняется на следующие сочетания нагрузок: постоянной и снеговой; постоянной, снеговой, ветровой и от нагрузки от оборудования (см. рис. 5, 6, 7, 8).

Для определения усилий в арке от постоянной и временной (снеговой) нагрузок достаточно произвести расчет арки на единичную нагрузку , расположенную на левой половине пролета. Усилия в арке от нагрузки по всему пролету находим путем алгебраического суммирования усилий, полученных от односторонней нагрузки в симметричных точках дуги арки.

Распор арки при единичной нагрузке на половине арки:

кН.

Опорные реакции:

кН;

кН.

Изгибающие моменты в левой половине арки вычисляем по формуле:, Изгибающие моменты в правой половине арки вычисляем по формуле:

Для получения величин моментов от постоянной и снеговой нагрузок умножаем полученные моменты от единичной нагрузки соответственно на 27,43 и 12. Результаты вычислений сведены в таблицу 6.

Реакции от ветровой нагрузки:

вертикальные

;

;

;

;

где P 1 , P 2 , P 3 , P 4 , P 5 , P 6 — равнодействующие соответствующих зон ветрового давления; a 1 , a 2 , a 3 , a 4 , a 5 , a 6 — плечи равнодействующих относительно опорных шарниров; b 1 , b 2 , b 3 — то же, относительно ключевого шарнира. Вычислим плечи равнодействующих ветрового давления.

м;

м;

м;

м;

м;

м;

м;

м;

м;

где

м;

, ;

кН;

кН;

кН;

кН;

Опорные реакции от нагрузки от оборудования:

кН;

кН;

Изгибающие моменты от ветровой нагрузки определяем по формулам:

в левой полуарке

;

в правой полуарке

где – момент от ветровой нагрузки, расположенный слева от сечения

Результаты вычислений сведены в таблицу 6., При учете одновременно двух и более нагрузок вводился коэффициент сочетания .

Как видно из табл. 6, в сечении 3 возникает наибольший изгибающий момент, как от основного сочетания нагрузок

кНм,

так и от дополнительного

кНм.

Таблица 6

№ сечения	Изгибающие моменты
	От единичной нагрузки			От постоянной нагрузки кН/м на l	От снеговой нагрузки кН/м			От ветра		От оборудования	Расчетные величины моментов
	Слева на 0,5 l	Справа на 0,5 l	На l		Слева на 0,5 l	Справа на 0,5 l	На l	Слева	Справа		При основном сочетании нагрузок	При дополнительном сочетании нагрузок
1	6,020	-3,240	2,780	19,413	42,402	-22,823	19,580	41,316	-34,904	-27	61,815	94,759
2	11,028	-4,893	6,135	42,849	77,683	-34,466	43,217	49,320	-38,980	-40,775	120,531	157,151
3	13,116	-4,800	8,316	58,081	92,392	-33,811	58,580	22,322	-50,724	-40	150,473	161,323
4	10,044	-3,237	6,807	47,543	70,753	-22,801	47,951	-5,862	-43,463	-26,975	118,296	105,945
5	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0

Определим нормальную силу в сечении 3 при дополнительном сочетании нагрузок., Опорные реакции от постоянной нагрузки на всем пролете:

кН;

кН;

Опорные реакции от снеговой нагрузки по пролету в пределах уклона кровли α = 50°:

кН;

кН;

где x с — горизонтальная проекция участка кровли с уклоном до 50°, равная 8,654 м (см. рис. 6 ).

Опорные реакции от снеговой нагрузки на половине пролета:

кН;

кН;

кН;

Нагрузки и реакции сводим в таблицу 7.

Таблица 7

Нагрузки и реакции

Вид нагрузки и нагружения	Нагрузка, кН/м	Опорные реакции, кН
Постоянная, равномерно распределенная	6,984	83,809	83,809	41,905	41,905
Снеговая, равномерно распределенная:	7,044	—	—	—	—
в пределах уклона кровли до 50°		60,959	60,959	38,978	38,978
на левом полупролете		41,470	19,489	19,489	19,489
Ветровая сосредоточенная	—	-15,61	-21,66	-27,93	-3,77
Нагрузка от тельфера	50	25	25	25	25

Нормальную силу определим по формуле:

где – балочная поперечная сила в сечении

Подставив значения величин, получим для сечения 3:

от постоянной нагрузки

кН (сжатие).

от снеговой нагрузки на левой полуарке

кН (сжатие).

от ветра слева

кН (растяжение).

Расчетная нормальная сила в сечении 3:

кН.

Поскольку при определении коэффициента ξ, согласно СНиП II-25-80, п. 6.27, необходима сжимающая сила в ключе, то определим ее так же, как и для сечения3.

от постоянной нагрузки

кН (сжатие).

от снеговой нагрузки на левой полуарке

кН (растяжение).

от ветра слева

кН (растяжение).

Расчетная нормальная сила в сечении 5:

кН.

Расчетные усилия в сечении 3:

кНм

кН.

7. Конструктивный расчет.

7.1.Подбор сечения арки.

Для изготовления арок принимаем пиломатериал из древесины сосны 2 сорта толщиной 3,3 см. Коэффициент надежности по назначению γ n = 0,95.

Оптимальная высота поперечного сечения арки

см.

Компонуем сечение из 18 досок толщиной после острожки 3,3 см. Полная высота сечения см. При этом:

;

где – ширина, см.

Площадь, момент сопротивления и момент инерции принятого сечения равны:

;

;

Расчет на прочность производим согласно СНиП II-25-80п.п. 4.17. по формуле (28):

где согласно СНиП II-25-80, пп. 3.1 и 3.2, коэффициенты условий работы древесины будут при

R с = R и = 1,20,961113/0,95 = 15,76 МПа.

• изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый по формуле:

где – изгибающий момент в расчетном сечении без учета дополнительного момента от продольной силы,

– коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие погиба элемента, определяемый по формуле:

где – коэффициент, определяемый по формуле:

где коэффициент для древесины,

• гибкость элементов центрального сечения, определяемый по формуле:

где – расчетная длина элемента, согласно п.п. 6.25. СНиП II-25-80равная 0,5

– радиус инерции сечения, определяемый по формуле:

см.

Согласно п. 6.27, при определении коэффициента ξ вместо

кНм.

т.е. прочность сечения достаточна.

Проверим сечение на устойчивость плоской формы деформирования по формуле (33) п. 4.18. СНиП

Верхняя кромка арки раскреплена прогонами кровли с шагом 1,5 м, соединенными со связевыми фермами, откуда

см,

т.е. имеет место сплошное раскрепление при положительном моменте сжатой кромки, а при отрицательном — растянутой, следовательно, показатель степени n = 1 в формуле (33) СНиП II-25-80 .

Предварительно определяем:

а) коэффициент

Согласно СНиП II-25-80 , п. 4.14, к коэффициенту φ М вводим коэффициенты K жм и K нм . С учетом подкрепления внешней кромки при m > 4 K жм = 1

;

;

б) коэффициент φ по

Согласно СНиП II-25-80 , п. 4.18, к коэффициенту φ вводим коэффициент K нN , который при m > 4 равен:

;

;

Подставив найденные значения в формулу (33)

Таким образом, условие устойчивости выполнено и раскрепления внутренней кромки в промежутке между пятой и коньковым шарниром не требуется.

7.2. Конструктивный расчет узлов арки

Коньковый узел., Рис. 9. Коньковый узел арки

1. проверка на смятие торца арки в коньковом узле:

N = 8,812 кН — максимальное продольное усилие, возникающее в коньковом узле при дополнительном сочетании нагрузок.

F см = 2040 = 800см2 — площадь смятия.

Фактическое расчетное сопротивление древесины смятию вдоль волокон принято равным (в соответствии со СНиП II-25-80) фактическому сопротивлению древесины на сжатие вдоль волокон: R см ф = R с ф m в = 1,3 1 = 1,3 кН/см2 .

Расчетное сопротивление древесины смятию под углом =18 о к направлению волокон определяется по формуле:

R см = = = 1,18 кН/см2 .

С учетом коэффициентов k n и k x по п.5.29 пособия СНиП II-25-80 формула проверки напряжений смятия имеет вид:

= k х <R см. k n , где:

k n — коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений под кромками башмаков, для с/а = 40/126 = 0,32k n = 0,47 (по рис. 19 пособия СНиП II-25-80).

= = 0,011 кН/см 2 < 1,180,55 = 0,65кН/см2 ;

Прочность на смятие обеспечена. Запас прочности составляет 98%.

1. расчет болтов, прикрепляющих башмак к арке:

Q max =

от постоянной нагрузки

кН.

от снеговой нагрузки на левой полуарке

кН.

от ветра слева

кН (растяжение).

Расчетная поперечная сила в сечении 5:

кН.

Расчет узла заключается в определении равнодействующего усилия в максимально нагруженном болте от действия перерезывающей силы Q и момента и сравнении его с несущей способностью этого болта по формуле:

R б = <T × n ср , где

R б — равнодействующее усилие в максимально нагруженном болте,

М = Q б е — расчетный момент в коньковом узле,

Q б = Q cos 14о = -51,226 0,970 = -49,694 кН,

М = -51,226 53 = -2715 кНсм,

n б = 3 — количество болтов в крайнем горизонтальном ряду,

m б = 6 — общее количество болтов в башмаке,

T — несущая способность одного среза болта со стальными накладками.

По данным инженерных обследований аналогичных складов, стальные болты коньковых узлов подвержены меньшему коррозионному износу по сравнению с опорными узлами, таким образом, примем фактический диаметр болтов, находящихся в толще клееного сечения арки d факт . = 16мм.

Т = 2,5 × d 2 факт. = 2,5 × 2,02 × = 8,06 кН,

Угол наклона равнодействующего усилия к направлению волокон древесины арки: = ;

По таблице 19 СНиП II-25-80 для = 75 o k = 0,65,

Z max = 15 + 30 sin 18 o =24,27 см,

z i 2 = 15 2 + 30 2 = 1125 см2 ,

R б = =10,1 кН< Т n ср = 8,062 = 16,12 кН.

Максимальное усилие в наиболее нагруженном болте не превышает его несущую способность. , Опорный узел:, Рис. 10. Опорный узел арки

1. проверка на смятие торца арки в опорном узле:

от постоянной нагрузки

кН (сжатие).

от снеговой нагрузки на левой полуарке

кН (растяжение).

от ветра слева

кН (растяжение).

Расчетная нормальная сила в сечении 0:

кН.

N = 110,36 кН — максимальное продольное усилие, возникающее в опорном узле при расчетном сочетании нагрузок 1 2 3 5 (1 ).

F см = 4020 = 800 см2 — площадь смятия.

Фактическое расчетное сопротивление древесины смятию вдоль волокон принято равным (в соответствии со СНиП II-25-80) фактическому сопротивлению древесины на сжатие вдоль волокон: R см ф = R с ф m в = 1,3 1 = 1,3 кН/см2 .

С учетом коэффициентов k n по п. 5.29 пособия СНиП II-25-80 формула проверки напряжений смятия имеет вид:

= < R см. k n , где:

k n — коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений под кромками башмаков, для с/а = 30/120 = 0,25 k n = 1,0 (по рис. 19 пособия СНиП II-25-80).

= = 0,13 кН/см 2 < 1,31,0 = 1,3 кН/см2 .

Прочность на смятие обеспечена. Запас прочности составляет 90%.

1. расчет болтов, прикрепляющих башмак к арке:

от постоянной нагрузки

кН.

от снеговой нагрузки на левой полуарке

кН.

от ветра слева

кН.

Расчетная нормальная сила в сечении 0:

кН.

Q = 21,7 кН — максимальное поперечное усилие, возникающее в опорном узле при дополнительном сочетании нагрузок.

Расчет болтов опорного узла ведется аналогично коньковому узлу арки по формуле.

R б = <T × n ср , где

R б — равнодействующее усилие в максимально нагруженном болте,

М = Q б е — расчетный момент в коньковом узле,

Q б = Q cos 14о = -51,226 0,970 = -49,694 кН,

М = -51,226 53 = -2715 кНсм,

n б = 3 — количество болтов в крайнем горизонтальном ряду,

m б = 6 — общее количество болтов в башмаке,

T — несущая способность одного среза болта со стальными накладками.

n б = 4, m б = 9, e = 250 мм,

М= 21,725 = 542,5 кНсм

Z max = 21 см , zi 2 = 162 + 292 + 202 + 212 = 1938 см2

Несущая способность одного среза нагеля со стальными накладками

Из условия изгиба нагеля:

Т = 2,5 d 2 факт. = 2,5 1,772 = 6,86 кН;

d факт = 17,7 мм – фактический диаметр болтов с учетом коррозии.

Угол наклона равнодействующего усилия к направлению волокон древесины арки по: = ;

• По табл. 19 СНиП II-25-80 для = 50 o k = 0,767,

R б = = 7,74 кН < Т n ср = 6,86 2 = 13,72 кН;

Максимальное усилие в наиболее нагруженном болте не превышает его несущую способность.

8.Меры защиты конструкций от загнивания и возгорания

При проектировании деревянной клееной арки предусматриваем конструктивные меры защиты от биологического разрушения, возгорания и действия химически агрессивной среды.

Конструктивные меры, обеспечивающие предохранение и защиту элементов от увлажнения, обязательны, независимо от того, производится антисептирование древесины или нет.

Конструктивные меры по предохранению и защите древесины от гниения обеспечивают:

устройство гидроизоляции от грунтовых вод, устройство сливных досок и козырьков для защиты от атмосферных осадков;

• достаточную термоизоляцию, а при необходимости и пароизоляцию ограждающих конструкций отапливаемых зданий во избежание их промерзания и конденсационного увлажнения древесины;

— систематическую просушку древесины в закрытых частях зданий путем создания осушающего температурно-влажностного режима (осушающие продухи, аэрация внутренних пространств).

Деревянные конструкции следует делать открытыми, хорошо проветриваемыми, по возможности доступными для осмотра.

Защита несущих конструкций:

В опорных узлах, в месте опирания арки на фундамент устроить гидроизоляцию из двух слоев рубероида. При этом низ арки запроектирован на отметке +0,5м. Торцы арок и места соприкосновения с металлическими накладками в опорном и коньковом узлах защитить тиоколовой мастикой У-30с с последующей гидроизоляцией рулонным материалом.

Для защиты от гигроскопического переувлажнения несущих конструкций через боковые поверхности необходимо покрыть пентафталевой эмалью ПФ-115 в два слоя.

Список используемой литературы

[Электронный ресурс]//URL: https://drprom.ru/kursovoy/derevyannyie-konstruktsii-arka/

1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. – М.:ГП ЦПП, 1996. — 44с.

2. СНиП II-25-80. Деревянные конструкции.- М., 1983.

3. СНиП II-23-81. Стальные конструкции: М., 1990.

4. В.Е. Шишкин, Примеры расчета конструкций из дерева и пластмасс. Москва, 1974.

5. А.В. Калугин Деревянные конструкции. Учеб.пособие (конспект лекций).

— М.: Издательство АСВ, 2003. — 224 с.

6. СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия — М.:ГП ЦПП, 2013. — 60с