В холодной штамповке применяются разнообразные типы прессов, предназначенные для различных условий работы (табл. 1).
1. Классификация штамповочных прессов
Наиболее распространенными в штамповочном производстве являются приводные механические кривошипные прессы.
По способу воздействия на штампуемый материал приводные прессы разделяются на прессы простого, двойного и тройного действия.
Прессы простого действия имеют один движущийся ползун и применяются для самых разнообразных штамповочных работ (рис.1, а).
Прессы двойного действия имеют два независимо движущихся ползуна и применяются для вытяжных работ (рис.1, б).
Прессы тройного действия имеют или два верхних и один нижний ползун, производящий вытяжку в обратном направлении (рис.1, в), или два ползуна и движущийся навстречу стол. Первые применяются для сложной глубокой вытяжки деталей, а вторые — для производства сдвоенной или строенной глубокой вытяжки.
В зависимости от условий работы и вида применяемой заготовки кривошипные прессы имеют станины различной формы и расположения: вертикальную, горизонтальную, наклонную, одностоечную и двустоечную.
Одностоечные прессы имеют кривошипно-шатунный механизм на консольном конце рабочего вала; они открыты спереди и с боков и предназначены для работы с полосовым материалом, а также со штучными заготовками.
Кривошипные одностоечные прессы изготовляют с неподвижным, поворотным или подъемным столом.
штамповочный пресс кривошипный
Рис. 1. Схемы штамповки на прессах различного типа:
- а — на прессе простого действия;
- б — на прессе двойного действия;
- в — на прессе тройного действия
Двустоечные прессы имеют кривошипно-шатунный механизм, расположенный между двумя коренными подшипниками.
Кривошипные прессы (табл.2) просты по конструкции, сравнительно дешевы, надежны в работе; их обслуживание и ремонт не требуют больших затрат. Однако они отличаются небольшой величиной рабочего хода и не допускают перегрузки, которая может привести к аварии пресса.
Основные технологические характеристики этих прессов приведены в таблице 2.
2. Основные технические характеристики кривошипных прессов
|
Модель пресса |
Наибольшее усилие пресса Рмах, тс |
Число ходов ползуна n, ход/мин |
Ход Ползуна Н, мм |
Закрытая высота рабочего пространства, мм |
Габаритные размеры стола Вст х Lст, мм |
|
|
К2110Б |
1 |
500 |
20 |
130 |
160Х240 |
|
|
К2114 |
2,5 |
400 |
30 |
150 |
170Х260 |
|
|
К2116Б |
4 |
320 |
45 |
160 |
180Х280 |
|
|
К2318, К2318Б, К2118Б |
6,3 |
170, 250 |
5—45 |
170 |
200Х300 |
|
|
К2320, К2320Б, К2320В |
10 |
170 |
5—50 |
200 |
240Х360 |
|
|
К2322, КБ2322, КГ2322 |
16 |
120 |
10—55 |
220 |
280Х 420 |
|
|
К2124, К2324, КВ2324 |
25 |
120 |
10—65 |
250 |
340Х 500 |
|
|
К3О |
30 |
100 |
10—80 |
250 |
395Х570 |
|
|
Модель пресса |
Наибольшее усилие пресса Рмах, тс |
Число ходов ползуна n, ход/мин |
Ход Ползуна Н, мм |
Закрытая высота рабочего пространства, мм |
Габаритные размеры стола Вст х Lст, мм |
|
|
КА234 |
40 |
90 |
8—80 |
330 |
460Х700 |
|
|
К115А |
50 |
90 |
20—80 |
280 |
440Х660 |
|
|
КВ235, КБ245 |
63 |
45. 90 |
16—100 |
400 |
570Х900 |
|
|
К116Б |
70 |
100 |
20—84 |
220 |
480Х720 |
|
|
ЭП80 |
80 |
63 |
20—100 |
330 |
500Х880 |
|
|
К2330Б |
100 |
100 |
25—130 |
400 |
560X 850 |
|
|
К372А |
160 |
20 |
160 |
650 |
1250Х2000 |
|
|
К2535А |
315 |
16 |
400 |
710 |
1000Х 1000 |
|
Современное конструирование прессов общего назначения основано на выпуске гаммы прессов, построенной по геометрическому ряду (например, для мелких прессов 10, 16, 25, 40, 63 и 100 т).
При этом в максимальной степени используется унификация и нормализация отдельных узлов, позволяющая с наименьшими производственными затратами создать различные типы прессов (рис. 2).
Рис.2. Различные типы прессов с номинальным усилием 40 т.
а— кривошипный пресс с С-образной станиной и неподвижным столом; б— кривошипный пресс с С-образной станиной и подвижным столом; в—наклоняемый кривошипный пресс с С-образной станиной; г — двустоечный кривошипный пресс.
На рис.3 показана возможность превращения прессов указанных типов в прессы-автоматы или полуавтоматы путем присоединения к ним устройств револьверного, валкового и клещевого (цангового) типов для автоматической подачи заготовок.
Электромагнитные прессы (рис.4) являются новым видом штамповочного оборудования. Они не имеют привода и кривошипно-шатунного механизма, а осуществляют рабочий ход ползуна в результате втягивания якоря электромагнита, непосредственно связанного с ползуном пресса. Якорь электромагнита возвращается в исходное верхнее положение под действием пружин. Питание прессов электромагнитного действия осуществляется импульсами постоянного тока от выпрямителя с релейной системой включения.
Весьма эффективно применение электромагнитных штампов, предназначенных для пробивки отверстий в крупных листах и заготовках. В данном случае пробивка большого количества отверстий не требует применения крупногабаритных прессов и может производиться на плите с пазами для крепления переставных пробивных штампов электромагнитного действия (рис. 4).
Рис 3. Оснащение стандартных прессов устройствами для автоматической подачи заготовок: Р— револьверная подача; В — валковая подача; К — клещевая подача.
Рис.4. Пробивной электромагнитный пресс.
Конструкции штампов
Штамп для высечки и пробивки деталей из текстолита показан на рис. 5.
Штамп смонтирован на блоке. В верхней части штампа помещаются: латунный пуансон 3 и пуансон-матрица 2 из стали У10А, закаленной до НRС = 57 — 60. В нижней части штампа находятся: матрица 4, пуансон 5 и выталкиватель 6, изготовленные из стали У10А и закаленные до такой же твердости, как и пуансон-матрица. Выталкиватель опирается на толкающие стержни 7, работающие от сильного буфера (на рисунке не показан).
Получающийся при пробивке отверстия отход поднимается и выходит через боковое отверстие в пуансонодержателе 1. Описанная конструкция имеет тот недостаток, что требует наблюдения за своевременным удалением отходов. Она пригодна для штамповки текстолита толщиной до 2,5—3 мм.
Рис.5. Совмещенный штамп для вырубки текстолита.
На рис. 6 приведен штамп для последующей вытяжки на кривошипном прессе. Особенностью данного штампа является то, что вытяжной пуансон 1 установлен на нижней плите, а вытяжная матрица 2 — на верхней. У пуансона расположено цилиндрическое прижимное кольцо 3, действующее от нижнего буфера, В исходном положении заготовка надевается на это кольцо. По окончании вытяжки это же кольцо снимет деталь с пуансона, а верхний принудительный выталкиватель выбросит ее из матрицы.
Рис. 6. Штамп для последующей вытяжки на кривошипном прессе.
На рис. 7, а показан штамп последовательного действия, выполняющий пробивку отверстий и вырезку фигурной перемычки, оформляющей одновременно конец левой и начало правой детали (рис.7 , б), которая подается до упора.
Штамп выполнен на блоке с задним расположением направляющих колонок. Отрезной и пробивные пуансоны запрессованы в пуансонодержатель 1, прикрепляемый к верхней плите штампа. Матрица 3 может быть выполнена как целой, так и разрезной с целью облегчения изготовления. На жестком съемнике 2 установлена планка для упора.
В качестве простого гибочного штампа приведем конструкцию штампа для гибки скоб (рис. 8).
Штамп снабжен направляющими колонками. Пуансон 1 (рис.8, а) прикреплен к верхней плите. Матрица выполнена в виде двух секций 2, врезанных в утолщенную нижнюю плиту. Согнутая деталь (рис.8,б) снимается с пуансона съемником 3. Гибка производится с прижимом к выталкивателю 4, при глухом калибрующем ударе. Установка заготовки производится вручную по упорам, что является существенным недостатком данного штампа. Мелкие скобы и угольники в крупносерийном производстве обычно изготовляют на последовательно-гибочных штампах.
На рис. 9, а приведен штамп последовательного действия для изготовления пластин с отверстиями (рис.9, б).
За каждый рабочий ход изготовляется по две пластины. Одна из них проваливается в отверстие матрицы, а вторая отрезается и по скосу скользит в соседнее провальное отверстие. Штамп предназначен для штамповки из ленты на прессе-автомате, снабженном механизмом для автоматической подачи материала.
Блок штампа с четырьмя направляющими колонками может быть заменен блоком с диагональным расположением колонок.
Пробивные круглые пуансоны монтируются в отдельном пуансонодержателе от вырезного пуансона. Сменные цилиндрические матрицы запрессованы в отдельный матрицедержатель. Детали и отходы удаляются „на провал», но направляются в различную тару.
Рис. 7. Последовательно-отрезной штамп
Рис.8. Штамп для двухугловой гибки с прижимом
А-А
Шаг
Рис.9 . Последовательный штамп для пробивки н отрезки (по 2 шт. за рабочий ход).
СХЕМЫ РАБОТЫ КОМБИНИРОВАННЫХ ШТАМПОВ
Комбинированные штампы бывают параллельного (табл. 3) и последовательного (табл. 4) действия.
3.Основные типы совмещенных комбинированных штампов параллельного действия
|
Тип штампа |
Схема |
|
|
Для вырубки и пробивки |
||
|
Для обрезки и пробивки |
||
|
Для вырубки и чеканки (формовки) |
||
|
Для отрезки и гибки |
||
|
Для вырубки и вытяжки |
||
|
Для вытяжки и пробивки |
||
|
Продолжение табл. 3. |
||
|
Тип штампа |
Схема |
|
|
Для вытяжки и формовки |
||
|
Для обрезки и формовки |
||
|
Для вырубки, вытяжки и пробивки |
||
|
Для вырубки, вытяжки и обрезки |
||
|
Для вырубки, вытяжки и формовки |
||
|
Для четырех и более совмещенных операций |
||
|
Для вырубки и двукратной вытяжки |
||
4.Основные типы последовательных комбинированных штампов.
|
Тип штампа |
Схема |
|
|
Для пробивки и вырубки |
||
|
Для пробивки и отрезки |
||
|
Для пробивки, чеканки и вырубки |
||
|
Для пробивки, надрезки, гибки и вырубки |
||
|
Для обрезки, пробивки, гибки и отрезки |
||
|
Для рельефной формовки, отрезки и окончательной гибки |
||
|
Для последовательной вытяжки и вырубки |
||
|
Для последовательной вытяжки, пробивки и вырубки |
||
|
Для последовательной вытяжки, пробивки, отбортовки и вырубки. |
||
Составление технологических процессов штамповки
Наиболее совершенным методом штамповки, обеспечивающим высокую производительность, а также и более высокую точность, является штамповка при помощи совмещенных штампов. Однако в некоторых случаях целесообразно применять штамповку за несколько операций. Выбор числа операций и их последовательности зависит от наличия необходимого прессового оборудования, серийности и конструкции деталей.
На рис.10, а приведена схема раскроя полюсного железа для одинарного штампа. Вырубка второй половины расчетного количества деталей производится путем переворачивания ленты.
Коэффициент использования материала для данного раскроя составляет около 80%; угловые отходы, после соответствующей разделки, всегда представляется возможным использовать на мелкие детали в случае штамповки последних на совмещенных штампах. Эта же схема раскроя может быть применена и для сдвоенного штампа.
На рис.10, б показан раскрой полюсного железа для сдвоенного штампа.
Величины перемычек между деталями по бокам листа (полосы) должны обеспечить возможность подачи листа на следующий удар, достаточную производительность и не снижать коэффициент использования материала.
Рис. 10. Схемы раскроя полюсного железа.
Полюсное (железо деталь магнитопровода электрических машин)
штампуется или за одну операцию совмещенным штампом, или за две операции. Первая операция — вырубка контура полюса и пробивка отверстий под стяжные шпильки — на совмещенном штампе; вторая операция — пробивка отверстий под демпферные стержни или компенсационную обмотку — на пробивном штампе. При этом фиксация заготовки проводится на два вырубленных отверстия.
Для штамповки другой детали — якорного железа применяется последовательность операций, приведенная в табл. 5.
Технологический процесс штамповки по варианту I (табл. 5) малопроизводителен, но так как трудоемкость изготовления штампов низка благодаря их простой конструкции, этот вариант находит применение при изготовлении единичных машин. Вариант II применяется при штамповке машин, изготовляемых небольшими сериями. По сравнению с вариантом I данный вариант обеспечивает более точные размеры наружного диаметра листа якоря и большую концентричность его относительно валового отверстия. Недостаток обоих вариантов заключается в том, что из-за погрешностей выполнения делительного диска, его износа и погрешностей фиксирующего устройства станка, расположения хорд между пазами вырубки обеспечиваются только в пределах 11-12 квалитетов, что усложняет сборку отдельных отштампованных листов в пакет. Кроме того, настройка пазных прессов требует высокой квалификации установщика.
Вариант III применяется сравнительно редко, хотя имеет следующие преимущества: обусловливает концентричность пазов и валового отверстия и, кроме того, дает возможность производить укладку заготовки на штамп, держа ее за углы руками, чем обеспечивается безопасная работа. Этот способ штамповки применяется в серийном производстве.
При штамповке листов якоря за две операции по варианту IV производится сначала вырубка шайбы с технологическим отверстием, а затем одновременная вырубка пазов, валового и вентиляционных отверстий. Заготовка фиксируется на штампе второй операции предварительно по наружному контуру и окончательно ловителем по технологическому отверстию. Данный технологический процесс обеспечивает выполнение детали по 9-10 квалитетам. К достоинствам его относятся высокая производительность, надежность и высокая стойкость штампов. Этот технологический процесс рекомендуется для крупносерийного производства.
Штамповка листов якоря по варианту V за одну операцию получает все большее распространение, так как это обеспечивает максимальную точность (9-й квалитет) и высокую производительность. К недостаткам этого варианта штамповки относятся сложность изготовления штампа и его большая стоимость.
5. Варианты последовательности операций при штамповке железа и нормы времени на штамповку.
|
Вариант |
№ операций |
Наименование операции |
Операционный эскиз |
Наименование инструмента |
Норма времени на 100 шт., час |
|
|
I |
1 |
Резка листа на квадраты |
—- |
Ножи |
—- |
|
|
2 |
Вырубка отверстия под вал в центре квадрата |
Вырубной штамп |
1.4 |
|||
|
I |
3 |
Последовательная вырубка пазов и обрубка наружнего диаметра |
Пазнообрубной штами |
2.6 |
||
|
4 |
Снятие заусенцев |
—— |
Абразивные круги |
—— |
||
|
5 |
Лакировка |
—— |
Валки |
—— |
||
|
II |
1 |
Резка листа на квадраты |
—— |
Ножи |
—— |
|
|
2 |
Пробивка отверстия под вал и вырубка наружного контура без пазов |
Совмещенный штамп |
1.6 |
|||
|
3 |
Последовательная пробивка |
Пазопробивной штамп |
2.2 |
|||
|
4 |
Снятие заусенцев |
——- |
Абразивные круги |
—- |
||
|
5 |
Лакировка |
——- |
Лакировочные машины |
—— |
||
|
III |
1 |
Резка листа на квадраты |
——- |
Ножи |
—— |
|
|
2 |
Пробивка отверстия под вал и вырубка пазов |
Совместный штамп |
1.4 |
|||
|
3 |
Обрубка детали по наружному контуру и пробивка вентиляционных отверстий |
Совмещенный штамп |
1.6 |
|||
|
4 |
Снятие заусенцев |
——- |
Абразивные круги |
—— |
||
|
5 |
Лакировка |
——— |
Лакировочная машина |
—— |
||
|
VI |
1 |
Резка листа на квадраты |
——— |
Ножи |
—— |
|
|
VI |
2 |
Вырубка наружного контура и технологи- ческого отверстия в центре |
Совмещенный штамп |
0.8 |
||
|
3 |
Вырубка пазов, отверстия под вал и вентиляционных отверстий |
Вырубной штамп |
2.0 |
|||
|
4 |
Снятие заусенцев |
——- |
Абразивные круги |
——- |
||
|
5 |
Лакировка |
——- |
Лакировочная машина |
——- |
||
|
V |
1 |
Резка листа на квадраты |
——- |
Ножи |
||
|
2 |
Вырубка пазов, отверстия под вал и вентиляционных отверстий |
Совмещенный штамп |
1.8 |
|||
|
3 |
Снятие заусенцев |
——— |
Абразивные круги |
——- |
||
|
4 |
Лакировка |
——— |
Лакировочная машина |
——— |
||
Практическое занятие
С одержание практического занятия
На практическом занятии (семинаре) по разделу ”Штамповка ” курса ”Технология приборостроения” студенты выполняют индивидуальные задания, включающие:
1. анализ технологичности детали, изготовляемой методом штамповки;
— Количественный расчет технологичности производится в соответствии со стандартом, устанавливающим номенклатуру, методику расчета и нормативные значения показателей технологичности конструкции деталей и заготовок (в дальнейшем — деталей), получаемых методом холодной штамповки.
2. разработку эскизов штампов, применяемы при изготовлении промежуточных заготовок;
3. выработку рекомендаций по повышению технологичности конструкции детали;
- Варианты индивидуальных заданий приведены на стр. 25-32.
4. последовательность операций технологического процесса изготовления заготовки методом штамповки для каждого вариантов;
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Общие правила и положения по обеспечению технологичности деталей в отрасли по ОСТ 4Г 0.091.370-84. Технологичность деталей оценивают на базе реализованной в радиотехнической отрасли системы обеспечения технологичности изделий. В соответствии с этой системой определяют комплексный показатель технологичности конкретной детали, являющейся совокупностью значений частных показателей технологичности с учетом коэффициентов их весомости.
Действительное значение комплексного показателя технологичности К т определяют в следующем виде:
где K i — значение частного показателя технологичности; n — количество принимаемых в рассмотрение частных показателей технологичности.
1.2. Оценка технологичности в соответствии с настоящим стандартом проводится для деталей, не отвечающих требованиям изготовления методом переработки пластмасс, порошковой металлургии, а требования, назначения которых могут быть обеспечены штамповкой.
1.3. Критерием технологичности деталей, получаемых штамповкой, является соответствие элементов их конструкций требованиям ОСТ 4Г 0.032.030 с учетом классификации деталей по ОСТ 4Г 0.040.002 и условиям автоматизированной сборки.
1.4. Технологичность конструкции деталей оценивается по комплексному показателю, определяемому как совокупность значений частных показателей технологичности с учетом коэффициента их весомости, значения которых для деталей получаемых методом штамповки, одинаковы.
1.5. Определение частных показателей технологичности деталей производится на основе поэлементарного анализа конструкций деталей с учетом принятого способа изготовления, вида материала и пригодности к автоматизированной сборке. Для каждого из частных показателей технологичности должно выполняться условие
1.6. За базовые значения показателей технологичности деталей при разработке изделий принимаются значения, заданные в руководящих указаниях по конструированию (РУК).
1.7. При оценке технологичности деталей расчетную величину К т сравнивают с нормативной величиной [Kт ]=0,7. Конструкция детали считается ехнологичной, если Кт [Кт ].
2. Номенклатура частных показателей технологичности деталей и методика их определения.
2.1. Детали плоские из листа .
2.1.1. Номенклатура частных показателей для деталей приведена в табл. 6.
6. Обозначение частного показателей технологичности плоских деталей изготовок
|
Наименований показателя |
Обозначение показателей |
|
|
Показатель отношений минимальной ширины детали к толщине исходного материала |
К шт |
|
|
Показатель отношения минимального размера пробиваемого отверстия детали к толщине исходного материала |
К отв |
|
|
Показатель отношения минимального расстояния от края пробиваемого отверстия до края детали к толщине исходного материала |
К д отв |
|
|
Показатель, отношения минимального радиуса скругления контура детали к толщине исходного материала |
К скр |
|
|
Показатель использования материала |
||
2.1.2. Значения показателя К шт в зависимости от отношения , где
А — минимальная ширина детали, мм; S — толщина исходного материала, мм; приведены в табл. 7.
7. Определение значений частного показателя технологичности К шт
|
К шт |
||
|
До 1.50 |
0.00 |
|
|
От 1.50 » 2.30 |
0.65 |
|
|
Cв.2.30 » 3.10 |
0.70 |
|
|
« 3.10 » 3.90 |
0.75 |
|
|
« 3.90 » 4.70 |
0.80 |
|
|
« 4.70 » 5.50 |
0.85 |
|
|
« 5.50 » 6.30 |
0.90 |
|
|
« 6.30 » 7.10 |
0.95 |
|
|
« 7.10 |
1.00 |
|
2.1.3. Значения показателя К отв в зависимости от отношения ,где
D о — минимальный размер пробиваемого отверстия, мм; приведены в табл. 8.
8. Определение значений частного показателя технологичности К отв
|
К отв |
||
|
До 0.60 |
0.00 |
|
|
От 0.60 » 0.68 |
0.65 |
|
|
Св. 0.68 » 0.76 |
0.70 |
|
|
«0.76 » 0.84 |
0.75 |
|
|
«0.84 » 0.92 |
0.80 |
|
|
«0.92 » 1.00 |
0.85 |
|
|
«1.00 » 1.08 |
0.90 |
|
|
«1.08 » 1.16 |
0.95 |
|
|
«1.16 |
1.00 |
|
2.1.4. Значения показателя К д.отв в зависимости от отношения , где В — минимальное расстояние от края пробиваемого отверстия до края детали, мм; приведены в табл. 9.
9. Определение значений частного показателя технологичности К д.отв .
|
К д.отв |
||
|
До 1.00 |
0.00 |
|
|
От 1.00 » 1.43 |
0.65 |
|
|
Св.1.43 » 1.86 |
0.70 |
|
|
« 1.86 » 2.29 |
0.75 |
|
|
« 2.29 » 2.72 |
0.80 |
|
|
« 2.72 » 3.15 |
0.85 |
|
|
« 3.15 » 3.58 |
0.90 |
|
|
« 3.58 » 4.00 |
0.95 |
|
|
« 4.00 |
1.00 |
|
2.1.5. Значения показателя К скр в зависимости от отношения, где
R — минимальный радиус округления контура детали, мм; приведены в табл. 10.
10. Определение значений частного показателя технологичности К скр
|
К скр |
||
|
До 0.50 |
0.00 |
|
|
От 0.50 » 0.71 |
0.65 |
|
|
Св.0.71 » 0.92 |
0.70 |
|
|
« 0.92 » 1.13 |
0.75 |
|
|
«1.13 » 1.34 |
0.80 |
|
|
«1.34 » 1.55 |
0.85 |
|
|
«1.55 » 1.76 |
0.90 |
|
|
«1.76 » 2.00 |
0.95 |
|
|
«2.00 |
1.00 |
|
2.1.6. Значения показателя использования материала в зависимости от величины расчетного показателя использованного материала, определяемого по формуле:
где М д — масса детали, кг;
М н — масса нормы расхода. кг; приведены в табл. 11.
11. Определение значений частного показателя технологичности
|
К им |
||
|
От 0.50 до 0.55 |
0.65 |
|
|
Св. 0.55 » 0.60 |
0.70 |
|
|
« 0.60 » 0.65 |
0.75 |
|
|
« 0.65 » 0.70 |
0.80 |
|
|
« 0.70 » 0.75 |
0.85 |
|
|
« 0.75 » 0.80 |
0.90 |
|
|
« 0.80 » 0.85 |
0.95 |
|
|
« 0.85 |
1.00 |
|
2.2 . Детали, гнутые из листа.
2.2.1. Номенклатура частных показателей для детелей, включает показатели приведенные в табл. 12 и в табл. 6.
12. Определение значений частного показателя технологичности гнутых деталей
|
Наименование показателя |
Обозначение показателя |
|
|
Показатель числа гибок |
К чг |
|
|
Показатель отношения минимального радиуса гибки к исходной толщине материала |
К рг |
|
|
Показатель отношения минимальной длины прямого участка отгибаемых полок к исходной толщине материала |
К п |
|
2.2.2 Значения показателя числа гибок К чг , необходимых для получения заданной формы детали приведены в табл. 13.
13. Определение значений частного показателя технологичности К чг .
|
Количество гибок |
К чг |
|
|
8 и св. 8 |
0.65 |
|
|
7 |
0.70 |
|
|
6 |
0.75 |
|
|
5 |
0.80 |
|
|
4 |
0.85 |
|
|
3 |
0.90 |
|
|
2 |
0.95 |
|
|
1 |
1.00 |
|
|
Примечание. Гибку в круг принимать за 4 гибки. |
||
2.2.3 Значения показателя К р.г в зависимости от отношения , где
R r — минимальный радиус гибки детали, мм; приведены в табл. 14.
14. Определение значений частного показателя технологичности К р.г .
|
К р.т |
||
|
До 0.10 |
0.00 |
|
|
От 0.10 » 0.66 |
0.65 |
|
|
Св. 0.66 » 1.22 |
0.70 |
|
|
« 1.22 » 1.78 |
0.75 |
|
|
« 1.78 » 2.34 |
0.80 |
|
|
« 2.34 » 2.90 |
0.85 |
|
|
« 2.90 » 3.46 |
0.90 |
|
|
« 3.46 » 4.00 |
0.95 |
|
|
« 4.00 |
1.00 |
|
2.2.4 Значения показателя К п в зависимости от отношения , где
L n — минимальная длина прямого участка отгибаемой полки, мм; приведены в табл. 15
15. Определение значений частного показателя технологичности К п .
|
К п |
||
|
До 1.00 |
0.00 |
|
|
От 1.00 до 1.43 |
0.65 |
|
|
Св. 1.43 » 1.86 |
0.70 |
|
|
« 1.86 » 2.29 |
0.75 |
|
|
« 2.29 » 2.72 |
0.80 |
|
|
« 2.72 » 3.15 |
0.85 |
|
|
« 3.15 » 3.58 |
0.90 |
|
|
« 3.58 » 4.00 |
0.95 |
|
|
« 4.00 |
1.00 |
|
2.2.5 Определение значений показателей технологичности из табл. 6 производится по пп. 2.1.1. — 2.1.6..
2.3 Детали, вытянутые из листа
2.3.1 Обязательная номенклатура частных показателей технологичности для деталей, включает показатели, приведенные в таблице 16 и показатели из табл. 11.
16. Определение значений частного показателя технологичности вытянутых деталей.
|
Наименование показателя |
Обозначение показателя |
|
|
Показатель отношения максимальной высоты вытягиваемой детали к ее минимальному диаметру. |
К в |
|
|
Показатель отношения минимального радиуса сопряжения вертикальной стенки с дном к исходной толщине. |
К д |
|
|
Показатель, отношения минимального радиуса сопряжения вертикальной стенки детали, с фланцем к исходной толщине. |
К ф |
|
2.3.2 Значения показателя К в , в зависимости от отношения , где
Н в — максимальная высота вытягиваемой детали, мм; приведены в табл. 17.
17. Определение значений частного показателя технологичности К в .
|
К в |
||
|
Св. 10.80 » 12.00 |
0.65 |
|
|
« 12.00 |
0.00 |
|
|
Примечание: при оценки технологичности деталей прямоугольной формы, вытянутых из листа, за диаметр вытяжки принимать удвоенный радиус сопряжения вертикальных стенок, образующих контур в плане. |
||
2.3.3 Значения показателя К g в зависимости от отношения , где
R d — минимальный радиус сопряжения вертикальной стенки детали с дном, мм; приведены в табл. 18.
18. Определение значений частного показателя технологичности К g .
|
К g |
||
|
До 0.50 |
0.00 |
|
|
От 0.50 до 0.71 |
0.65 |
|
|
Св. 0.71 » 0.92 |
0.70 |
|
|
« 0.92 » 1.13 |
0.75 |
|
|
« 1.13 » 1.34 |
0.80 |
|
|
« 1.34 » 1.55 |
0.85 |
|
|
« 1.55 » 1.76 |
0.90 |
|
|
« 1.76 » 2.00 |
0.95 |
|
|
« 2.00 |
1.00 |
|
2.3.4 Значения показателя К ф в зависимости от отношения , где Rф — минимальный радиус сопряжения вертикальной стенки детали с фланцем, мм; приведены в табл. 19.
19. Определение значений частного показателя технологичности К ф .
|
К ф |
||
|
До 1.00 |
0.00 |
|
|
От 1.00 » 1.21 |
0.65 |
|
|
Св. 1.21 » 1.41 |
0.70 |
|
|
« 1.41 » 1.63 |
0.75 |
|
|
« 1.63 » 1.84 |
0.80 |
|
|
« 1.84 » 2.05 |
0.85 |
|
|
« 2.05 » 2.26 |
0.90 |
|
|
« 2.26 » 2.50 |
0.95 |
|
|
« 2.50 |
1.00 |
|
2.3.5 Значения показателя определяются по п. 2.1.6.
2.4 Детали, формованные из листа.
2.4.1 Обязательная номенклатура частных показателей технологичности для деталей, формованных из листа включает показатели, приведенные в табл. 20 и показатель из табл.6.
20. Определение значений частного показателя технологичности для деталей, полученных рельефной формовкой.
|
Наименование показателя |
Обозначение показателя |
|
|
Показатель относительного удлинения ширины формуемого участка к развернутой ширине участка после формовки |
К фу |
|
|
Показатель, отношения минимального радиуса сопряжения горизонтальной стенки формованной детали с вертикальной к исходной толщине детали |
К гв |
|
|
Показатель, отношения минимального радиуса сопряжения вертикальной стенки формованной детали с дном |
К в.д |
|
2.4.2 Значения показателя К фу в зависимости от отношения , где Т — ширина формуемого участка, мм; Т1 — развернутая ширина участка после формовки, мм, приведены в табл. 21
21. Определение значений частного показателя технологичности К фу .
|
К фу . |
||
|
До 1.50 |
1.00 |
|
|
От 1.50 до 6.30 |
0.95 |
|
|
Св. 6.30 » 11.10 |
0.90 |
|
|
« 11.10 » 15.90 |
0.85 |
|
|
« 15.90 » 20.70 |
0.80 |
|
|
К фу . |
||
|
« 20.70 » 25.50 |
0.75 |
|
|
« 25.50 » 30.30 |
0.70 |
|
|
« 30.30 » 33.75 |
0.65 |
|
|
« 33.75 |
0.00 |
|
2.4.3 Значения показателя К г.в , в зависимости от отношения , где Rг.в — минимальный радиус сопряжения горизонтальной стенки формованной детали с вертикальной, мм; приведены в табл. 22.
22. Определение значений частного показателя технологичности К г.в .
|
К г.в |
||
|
До 0.50 |
0.00 |
|
|
От 0.50 до 0.60 |
0.65 |
|
|
Св.0.60 » 0.70 |
0.70 |
|
|
« 0.70 » 0.80 |
0.75 |
|
|
« 0.80 » 0.90 |
0.80 |
|
|
« 0.90 » 1.00 |
0.85 |
|
|
« 1.00 » 1.10 |
0.90 |
|
|
« 1.10 » 1.20 |
0.95 |
|
|
« 1.20 |
1.00 |
|
2.4.4 Значения показателя К в.д в зависимости от отношения , где Rв.д — минимальный радиус сопряжения вертикальной стенки формованной детали с дном, мм; приведены в табл. 23.
23. Определение значений частного показателя технологичности К в.д .
|
К в.д |
||
|
От 0.75 до 1.21 |
0.65 |
|
|
Св. 1.21 » 1.67 |
0.70 |
|
|
« 1.67 » 2.23 |
0.75 |
|
|
« 2.23 » 2.69 |
0.80 |
|
|
« 2.69 » 3.15 |
0.85 |
|
|
« 3.15 » 3.61 |
0.90 |
|
|
« 3.61 » 4.00 |
0.95 |
|
|
« 4.00 |
1.00 |
|
